Внутренний газоотводящий ствол (ВГС) — замкнутая оболочка, имеющая функциональное назначение футеровки и устанавливаемая внутри наружной несущей оболочки.



Саморегулируемая организация
Некоммерческое партнерство
«Объединение ГрадСтройПроект»













Методические рекомендации
Проектирование промышленных дымовых и вентиляционных труб













Москва 2013 г.



Реферат

Методические рекомендации 86 стр., 10 таблиц, 9 рисунков, 6 источников,
ПРОМЫШЛЕННЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ, ИЗЫСКАНИЯ, ПРОЕКТИРОВАНИЕ, МОНОЛИТНЫЕ, СТАЛЬНЫЕ, КИРПИЧНЫЕ

Методические рекомендации предназначены для членов саморегулируемой организации некоммерческое партнёрство «Объединение градостроительного планирования и проектирования». Документ посвящен описанию общих требований к выполнению изысканий и проектированию промышленных дымовых и вентиляционных труб, включая методы расчета, подбор футеровки и строительных материалов, описание конструктивных особенностей промышленных труб. Документ разработан в соответствии с договором №1208/1пр от 12 августа 2013г.












СОДЕРЖАНИЕ
13 TOC \o "1-3" \h \z \u 1413 LINK \l "_Toc362168430" 14ВВЕДЕНИЕ 13 PAGEREF _Toc362168430 \h 1441515
13 LINK \l "_Toc362168431" 141 Область применения 13 PAGEREF _Toc362168431 \h 1451515
13 LINK \l "_Toc362168432" 142 Нормативные ссылки 13 PAGEREF _Toc362168432 \h 1461515
13 LINK \l "_Toc362168433" 143 Термины и определения 13 PAGEREF _Toc362168433 \h 1481515
13 LINK \l "_Toc362168434" 144 Обозначения и сокращения 13 PAGEREF _Toc362168434 \h 14151515
13 LINK \l "_Toc362168435" 145 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ВЫБОР ТИПА ТРУБЫ 13 PAGEREF _Toc362168435 \h 14161515
13 LINK \l "_Toc362168436" 145.1 Общие положения 13 PAGEREF _Toc362168436 \h 14161515
13 LINK \l "_Toc362168437" 145.2. Выбор типа трубы, ее геометрических параметров и архитектурно-композиционных решений 13 PAGEREF _Toc362168437 \h 14171515
13 LINK \l "_Toc362168438" 146. НЕОБХОДИМЫЕ ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ 13 PAGEREF _Toc362168438 \h 14211515
13 LINK \l "_Toc362168439" 147. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ТРУБ 13 PAGEREF _Toc362168439 \h 14271515
13 LINK \l "_Toc362168440" 148. МОНОЛИТНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ 13 PAGEREF _Toc362168440 \h 14291515
13 LINK \l "_Toc362168441" 148.1 Железобетонная оболочка. Основные расчетные требования 13 PAGEREF _Toc362168441 \h 14291515
13 LINK \l "_Toc362168442" 148.2 Футеровка и теплоизоляция 13 PAGEREF _Toc362168442 \h 14341515
13 LINK \l "_Toc362168443" 148.3 Материалы 13 PAGEREF _Toc362168443 \h 14401515
13 LINK \l "_Toc362168444" 149. СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ТРУБЫ 13 PAGEREF _Toc362168444 \h 14471515
13 LINK \l "_Toc362168445" 1410. КИРПИЧНЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ 13 PAGEREF _Toc362168445 \h 14501515
13 LINK \l "_Toc362168446" 1411. СТАЛЬНЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ 13 PAGEREF _Toc362168446 \h 14541515
13 LINK \l "_Toc362168447" 1411.1 Основы проектирования и коэффициенты надежности 13 PAGEREF _Toc362168447 \h 14591515
13 LINK \l "_Toc362168448" 1411.2 Нагрузки и воздействия 13 PAGEREF _Toc362168448 \h 14611515
13 LINK \l "_Toc362168449" 1411.3 Химическое воздействии 13 PAGEREF _Toc362168449 \h 14641515
13 LINK \l "_Toc362168450" 1411.4 Проектирование фундаментов и опорных плит стальных дымовых труб 13 PAGEREF _Toc362168450 \h 14661515
13 LINK \l "_Toc362168451" 1411.5 Проектирование оболочек стальных труб 13 PAGEREF _Toc362168451 \h 14671515
13 LINK \l "_Toc362168452" 1411.6 Материалы 13 PAGEREF _Toc362168452 \h 14711515
13 LINK \l "_Toc362168453" 1411.7 Теплоизоляция 13 PAGEREF _Toc362168453 \h 14741515
13 LINK \l "_Toc362168454" 1411.8 Футеровка 13 PAGEREF _Toc362168454 \h 14791515
13 LINK \l "_Toc362168455" 1411.9 Ходовые лестницы, площадки для отдыха и светофорные площадки 13 PAGEREF _Toc362168455 \h 14831515
13 LINK \l "_Toc362168456" 1411.10 Допуски при изготовлении и монтаже 13 PAGEREF _Toc362168456 \h 14841515
13 LINK \l "_Toc362168457" 14СПИСОК ИСТОЧНИКОВ 13 PAGEREF _Toc362168457 \h 14861515
15 ВВЕДЕНИЕ

Настоящие Методические рекомендации содержат указания по проектированию промышленных дымовых и вентиляционных труб, их оснований и фундаментов, а также требования к материалам, используемым для строительства труб.
При подготовке данных Методических рекомендаций принималась во внимание установившаяся практика строительства дымовых труб, действующие нормативные документы на территории РФ.
1 Область применения

Методические рекомендации «Проектирование промышленных дымовых и вентиляционных труб» (далее – Методические рекомендации) Саморегулируемой организации Некоммерческое партнёрство « Объединение градостроительного планирования и проектирования»» (далее - СРО НП «Градстройпроект») устанавливают основные положения по проектированию промышленных дымовых и вентиляционных труб в соответствии с требованиями Градостроительного кодекса Российской Федерации» [1], Федеральных законов «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» [3] и «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» [4], постановления Правительства Российской Федерации «О составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию» [5].
Настоящие Методические рекомендации могут применяться при проектировании дымовых и вентиляционных труб с несущими стволами из кирпича, железобетона, стали и композиционных материалов высотой более 15 метров.

2 Нормативные ссылки

В настоящем документе имеются ссылки на следующие нормативные документы:
ГОСТ Р 21.1001-2009 Система проектной документации для строительства. Общие положения.
ГОСТ Р 21.1101-2009 Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации.
ГОСТ Р 21.1002-2008 СПДС. Нормоконтроль проектной и рабочей документации.
ГОСТ 21.110-95 Система проектной документации для строительства. Правила выполнения спецификации оборудования, изделий и материалов.
ГОСТ 390-96 Изделия огнеупорные шамотные и полукислые общего назначения и массового производства. Технические условия.
ГОСТ 474-90 Кирпич кислотоупорный. Технические условия.
ГОСТ 530-2007 Кирпич и камень керамические Общие технические условия.
ГОСТ 2694-78. Изделия пенодиатомитовые и диатомитовые теплоизоляционные. Технические условия.
ГОСТ 8267-93* Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия.
ГОСТ 8426 «Кирпич глиняный для дымовых труб».
ГОСТ 8736-93* Песок для строительных работ. Технические условия.
ГОСТ 9573-96 Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляционные. Технические условия.
ГОСТ 10178-85* (СТ СЭВ 5683-86) Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия.
ГОСТ 10181-2000 Смеси бетонные. Методы испытаний.
ГОСТ 10181.1-81 Смеси бетонные. Методы определения удобоукладываемости.
ГОСТ 12071-2000 Грунты. Отбор, упаковка, транспортирование и хранение образцов.
ГОСТ 22266-94. Цементы сульфатостойкие. Технические условия.
ГОСТ 23619-79 Материалы и изделия огнеупорные теплоизоляционные муллитокремнеземистые стекловолокнистые. Технические условия .
ГОСТ 23732-79 Вода для бетонов и растворов. Технические условия.
ГОСТ 24211 «Добавка для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия».
ГОСТ 24748-2003 Изделия известково-кремнеземистые. Технические условия.
ГОСТ 27006 «Бетоны. Правила подбора состава».
СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.
СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии».
СНиП 3.03.01-87 (СП 70.13330.2012) Несущие и ограждающие конструкции.
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры.



3 Термины и определения
В настоящих методических рекомендациях, использованы следующие термины с соответствующими определениями:
Анкерный болт - Болт, встроенный в фундамент или поддерживающую опору для крепления дымовой трубы.
Антикоррозионные работы: Совокупность работ, связанных с нанесением на поверхность защищаемых конструкций слоев защитных покрытий на основе органических и неорганических материалов, в частности лакокрасочных материалов, металлом и сплавов.
Аэродинамический коэффициент - Отношение между давлением ветра на дымовую трубу и равнозначным давлением на тот же участок при нормальном направлении ветра.
Бортик - элемент, прикрепленный к крыше, плоскости крыш или покрывающему колпаку с целью ограничить проникновение дождевой воды.
Внутренний газоотводящий ствол (ВГС) - замкнутая оболочка, имеющая функциональное назначение футеровки и устанавливаемая внутри наружной несущей оболочки.
Входной патрубок - Короткий патрубок, прикрепленный к оболочке или опорной плите дымовой трубы для впуска дымовых газов.
Гаситель колебаний (демпфер) - Устройство поглощения колебаний, прикрепленное к несущей оболочке дымовой трубы.
Генеральный план: Документ в составе проекта, содержащий комплексное решение вопросов планировки и благоустройства, размещения объектов капитального строительства зданий, сооружений, транспортных коммуникаций, инженерных сетей, организации систем хозяйственного и бытового обслуживания.
Горизонтальная связь - Жесткостный элемент, обеспечивающий прочность на разрыв и сжатие боковом смещении дымовой трубы.
Горизонтальные опоры - горизонтальные элементы, расположенные на соответствующих уровнях, обеспечивающие передачу горизонтальных нагрузок от внутреннего газоотводящего ствола на несущую оболочку и не препятствующие его температурному росту.
Дождевой колпак - Конусообразная или плоская крышка, устанавливаемая для предотвращения попадания атмосферной влаги внутрь трубы.
Дренажная труба - Труба, служащая для отвода конденсата.
Дуговое ограждение - Горизонтальные дуги, формирующие клетку вокруг вертикальной лестницы.
Дымовая труба на распорках - Дымовая труба, в которой не все внешние нагрузки (например, ветровые) воспринимаются несущей оболочкой; устойчивость обеспечивают прикрепленные к другому объекту распорки.
Дымовая труба на растяжках - Дымовая труба, в которой не все внешние нагрузки (например, ветровые) воспринимаются несущей оболочкой; растяжки обеспечивают дополнительную устойчивость.
Дымовая труба с двойной стенкой - Дымовая труба, состоящая из внешней несущей металлической оболочки и внутреннего газоотводящего ствола.
Дымовая труба с дополнительными опорами - Дымовая труба, в которой не все внешние нагрузки (например, ветровые) воспринимаются несущей оболочкой; опоры, прикрепленные к смежной конструкции, обеспечивают дополнительную устойчивость.
Дымовая труба с котлом - Дымовая труба, устанавливаемая непосредственно на конструкции котла.
Здание: Результат строительства, представляющий собой объемную строительную систему, имеющую надземную и (или) подземную части, включающую в себя помещения, сети инженерно-технического обеспечения и системы инженерно-технического обеспечения и предназначенную для проживания и (или) деятельности людей, размещения производства, хранения продукции или содержания животных.
Интерцепторы - спиралевидные ребра, прикрепленные к несущей оболочке с целью ограничения ветровых колебаний путем преобразования вихревого потока.
Козырек - Элемент, перекрывающий зазор между наружной оболочкой трубы и внутренним газоотводящим стволом или перекрывающий зазор между внутренними газоотводящими стволами и выходными отверстиями в покрывающем колпаке и препятствующий попаданию в зазоры атмосферной влаги.
Кольцевое ребро жесткости - Горизонтальный элемент, препятствующий появлению овализации и сохраняющий окружность оболочки дымовой трубы при транспортировке и сборке.
Конфузор - верх дымовой трубы, выполненный в форме усеченного конуса для увеличения скорости выхода газов.
Кровельная плита - лист вокруг дымовой трубы, где она проходит через крышу здания.
Люк для очистки - Дверца, обычно в основании дымовой трубы, предназначенная для очистки от пылевых отложений.
Наклонное перекрытие - наклонный или конический лист перекрытия, оснащенный дренажными устройствами для отвода конденсата.
Оболочка конструкции - основной наружный элемент кольцевого сечения, за исключением ребер жесткости или фланцев.
Образец для испытания на коррозионную стойкость - Закрепленная или съемная металлическая пластина, толщиной меньше, чем оболочка дымовой трубы, контактирующая с отходящими газами и установленная в ключевых местах, где ожидается максимальная коррозия.
Оголовок - Стальная секция, соединенная по периметру с верхом несущей оболочки дымовой трубы для придания дополнительной жесткости и устойчивости к коррозии на данном уровне.
Опорная конструкция газоотводящего ствола - Конструкция, устанавливаемая на необходимой высоте над опорной плитой несущей оболочки и выдерживающая вес одного или нескольких газоотводящих стволов.
Опорная плита - Горизонтальная плита, прикрепленная к основанию дымовой трубы.
Опорный кронштейн - Конструкция, обеспечивающая устойчивость при боковом смещении дымовой трубы и/или удерживающая частично или полностью ее вес.
Отдельностоящая дымовая труба - Дымовая труба, в которой все внешние нагрузки приложены к несущей оболочке и которая вместе с основанием сохранит устойчивость при проектируемых условиях без дополнительной поддержки.
Оттяжка - Трос, один конец которого закреплен на трубе, а другой на фундаменте для обеспечения устойчивости сооружения.
Перекрытие - сплошной лист, установленный под вводом газохода в трубу для предотвращения попадания отходящих газов в ее нижнюю часть.
Плита траверсы - Горизонтальная стальная плита, приваренная к оболочке и предназначенная для передачи нагрузок на анкерные болты.
Подрядчик: Юридическое или физическое лицо, которое выполняет работу по договору подряда и (или) государственному контракту, заключаемым с заказчиком в соответствии с Гражданским кодексом РФ.
Проектная документация: Совокупность текстовых и графических проектных документов, определяющих архитектурные, функционально-технологические, конструктивные и инженерно-технические решения, состав которых необходим для оценки соответствия принятых решений заданию на проектирование, требованиям законодательства, нормативным правовым актам, документам в области стандартизации и достаточен для разработки рабочей документации для строительства.
Покрывающий колпак - Наклонный или выпуклый лист, прикрепленный к верху трубы, покрывающий пространство между несущей оболочкой и внутренними газоотводящими стволами.
Промежуточный конус - конструктивное исполнение средней части трубы в виде усеченного конуса.
Рабочая документация: Совокупность текстовых и графических документов, обеспечивающих реализацию принятых в утвержденной проектной документации технических решений ОКС, необходимых для производства строительных и монтажных работ, обеспечения строительства оборудованием, изделиями и материалами и/или изготовления строительных изделий.
Разделительная стенка - Вертикальный лист, закрепленный внутри к оболочке между противоположными проемами, служащий для перенаправления потока дымовых газов вверх и предотвращения попадания газов из одного проема в другой.
Резонансный маятниковый демпфер - Разновидность гасителя колебаний, настраиваемого на собственную частоту дымовой трубы, где подвижная часть маятника прикреплена к несущей оболочке с помощью устройства поглощения энергии.
Светофорная площадка - площадка, предназначенная для размещения и обслуживания светосигнальных огней.
Секция крепления оттяжек - стальная секция с приспособлениями для крепления оттяжек, закрепленная по периметру трубы.
Смотровой люк - Дверца, предназначенная для доступа вовнутрь дымовой трубы с целью ее обслуживания.
Соединительный фланец - стальное кольцо, прикрепленное к концу оболочки одной части трубы для соединения с другой частью.
Сооружение: Результат строительства, представляющий собой объемную, плоскостную или линейную строительную систему, имеющую наземную, надземную и (или) подземную части, состоящую из несущих, а в отдельных случаях и ограждающих строительных конструкций и предназначенную для выполнения производственных процессов различного вида, хранения продукции, временного пребывания людей, перемещения людей и грузов.
Специальные работы: Отдельные виды работ при строительстве зданий и сооружений, для выполнения которых необходимо привлечение специализированных организаций или дополнительных ресурсов. К специальным строительным работам относятся монтаж стальных конструкций, свайные работы, устройство наружных инженерных сетей, буровзрывные работы, а также водопонижение грунтовых вод, гидротехнические работы и др.
Спецификация оборудования, изделий и материалов: Текстовый проектный документ, определяющий состав оборудования, изделий и материалов, предназначенный для комплектования, подготовки и осуществления строительства.
Строительная конструкция: Часть здания или сооружения, выполняющая определенные несущие, ограждающие и (или) эстетические функции.
Строительно-монтажные работы: Комплекс работ, выполняемых на строительной площадке при возведении зданий и сооружений, конечным результатом которых является готовое здание или сооружение, введенное в эксплуатацию.
Текстовый документ: Текстовая часть проектной и/или рабочей документации, имеющая самостоятельное обозначение и содержание, в основном, сплошной текст или текст, разбитый на графы.
Теплоизоляционные работы: Совокупность работ по устройству защиты зданий, сооружений, установок, трубопроводов и прочего от нежелательного теплового обмена с окружающей средой.
Тепломеханическое оборудование: Теплосиловое, механическое и водоподготовительное оборудование, а также устройства тепловой автоматики и теплотехнических измерений, установленные на этом оборудовании.
Тепломонтажные работы: Совокупность работ по монтажу тепломеханического оборудования, трубопроводов и технологических металлоконструкций.
Технический заказчик: Физическое лицо, действующее на профессиональной основе, или юридическое лицо, которые уполномочены застройщиком и от имени застройщика заключают договоры о выполнении инженерных изысканий, о подготовке проектной документации, о строительстве, реконструкции, капитальном ремонте объектов капитального строительства, подготавливают задания на выполнение указанных видов работ, предоставляют лицам, выполняющим инженерные изыскания и (или) осуществляющим подготовку проектной документации, строительство, реконструкцию, капитальный ремонт объектов капитального строительства, материалы и документы, необходимые для выполнения указанных видов работ, утверждают проектную документацию, подписывают документы, необходимые для получения разрешения на ввод объекта капитального строительства в эксплуатацию, осуществляют иные функции, предусмотренные Градостроительным кодексом. Застройщик вправе осуществлять функции Технического заказчика самостоятельно.
Траверса - Конструкция, состоящая из набора вертикальных ребер, приваренных к оболочке дымовой трубы и к опорной плите, поддерживающая плиту траверсы, через которую проходят анкерные болты.
Футеровка - одно- или многослойная система из различных материалов, предназначенная для исключения контакта дымовых газов с внутренней поверхностью несущей оболочки дымовой трубы.
4 Обозначения и сокращения

В настоящих методических рекомендациях использованы следующие сокращения:
ВГС - внутренний газоотводящий ствол
ПНР: пусконаладочные работы
РД: рабочая документация
СМР: строительно-монтажные работы
СРО: саморегулируемая организация
ССР: сводный сметный расчет







5 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ВЫБОР ТИПА ТРУБЫ

5.1 Общие положения
5.1.1 Настоящие Методические рекомендации могут применяться при проектировании дымовых и вентиляционных труб с несущими стволами из кирпича, железобетона, стали и композиционных материалов высотой более 15 метров.
5.1.2 Трубы по назначению разделяются на:
дымовые - отводящие газовоздушные смеси, образующиеся при сжигании различных видов топлива;
вентиляционные - отводящие газовоздушные смеси от цеховых вентиляционных или локальных вытяжных систем.
5.1.3 Трубы по типу ввода газоходов разделяются на:
трубы с подземным вводом газоходов;
трубы с наземным вводом газоходов;
трубы с надземным вводом газоходов;
трубы с комбинированным вводом газоходов;
трубы с нижним вводом газоходов, расположенные над обслуживаемыми агрегатами (печи, котлы и т.д.).
5.1.4 Дымовые и вентиляционные трубы могут быть железобетонными (монолитными и сборными), кирпичными, стальными и из композиционных материалов.
5.1.5 Проектирование дымовых труб должно выполняться в соответствии с техническим заданием, утвержденным заказчиком и согласованным исполнителем.
5.1.6 Как правило, дымовые и вентиляционные трубы следует проектировать самонесущими. Стальные трубы и трубы из композиционных материалов могут иметь несущий металлический каркас или растяжки, в том числе закрепленные к зданию.
5.1.7 Молниезащиту трубы следует проектировать в соответствии с требованиями Указаний по проектированию и устройству молниезащиты зданий и сооружений.
5.1.8 При наличии соответствующих указаний в задании на проектирование, в проектах труб следует предусматривать установку контрольно-измерительных приборов.
5.1.9 В проектах дымовых труб должен быть указан порядок их сушки и вывода на рабочий режим эксплуатации.

5.2. Выбор типа трубы, ее геометрических параметров и архитектурно-композиционных решений

5.2.1 Выбор типа трубы должен производиться исходя из технико-экономического обоснования, условий обеспечения требуемой надежности и долговечности сооружения, максимального снижения трудоемкости, а также с учетом ремонтопригодности труб. Выбор геометрических параметров, архитектурно-композиционных решений, конструктивных решений и материалов следует осуществлять с учетом режима эксплуатации, наличия инженерного оборудования, а также специального оборудования для возведения.
5.2.2. При выборе места положения трубы необходимо учитывать влияние соседних высотных сооружений.
При проектировании трубы, располагаемой с подветренной стороны от высотного сооружения с формой, близкой к цилиндрической (трубы, силоса и т.д.) на расстоянии менее 10 средних наружных диаметров сооружения с наветренной стороны, следует учитывать увеличение ветровой нагрузки на нее вследствие эффекта интерференции и предусматривать необходимые компенсирующие мероприятия.
Примечание.
Расстояние между объектами принимается от центра до центра.
5.2.3 Высоту сборных железобетонных труб следует принимать не более 60м, кирпичных и армокирпичных труб не более 100м. При большей высоте применяются монолитные железобетонные трубы, стальные самонесущие трубы, а также трубы с несущим стальным каркасом (металлические и из композиционных материалов).
5.2.4 Диаметры выходных отверстий и высоту дымовых труб следует определять на основании аэродинамических, теплотехнических, санитарно-гигиенических расчетов, с учетом требований межрегионального территориального управления воздушного транспорта.
5.2.5 Дымовые трубы, как правило, следует проектировать цилиндрической, конической или комбинированной формы.
5.2.6 При выборе диаметра выходного отверстия трубы следует исходить из условия обеспечения минимальной скорости дымовых газов на выходе из устья, равной 7 м/сек, для исключения эффекта «окутывания» ее верха трубы.
Максимальные скорости дымовых газов определяются из условия отсутствия избыточного статического давления в дымовом канале по всей высоте трубы (кроме металлических газоототводящих стволов).
5.2.7 В местах соединения газоходов с трубой, как правило, надлежит предусматривать осадочные швы или компенсаторы.
5.2.8 В случае ввода в дымовую трубу в одном горизонтальном сечении двух газоходов их следует, как правило, располагать с противоположных сторон на одной оси, при вводе трех газоходов - под углом 1200 один к другому, при этом суммарная площадь ослабления в одном горизонтальном сечении не должна превышать 40% общей площади сечения ствола трубы или стакана фундамента, 30% ствола кирпичной трубы и 20% несущего ствола стальной трубы.
При вводах в дымовую трубу нескольких газоходов и одновременной их работе необходимо предусматривать в нижней части трубы или в стакане фундамента разделительные стенки или направляющие патрубки, исключающие взаимное влияние потоков газов, а также уменьшающие аэродинамическое сопротивление.
Примечание - Разделительные стенки не должны выполняться в распор с конструкциями трубы, кроме того, допускается предусматривать «продухи» через разделительную стенку.
5.2.9 Для защиты несущего ствола дымовой трубы от температурного и агрессивного воздействия отводимых газов, как правило, следует предусматривать антикоррозионную защиту, футеровку и тепловую изоляцию ствола.
В зависимости от температуры и агрессивности отводимых газов футеровку следует выполнять из кирпича, специального бетона, керамических блоков, металлов, а также конструкционных полимерных материалов.
Могут использоваться следующие типы футеровок:
с зазором между футеровкой и наружным стволом, при этом устройство футеровки может осуществляться в форме внутреннего газоотводящего ствола с обслуживаемым и необслуживаемым межтрубным пространством, с опиранием на фундамент дымовой трубы или на наружный несущий ствол;
с непосредственным нанесением на внутреннюю поверхность ствола.
5.2.10 В нижней части дымовой трубы, фундаменте или подводящих газоходах следует предусматривать проемы для осмотра трубы, а в необходимых случаях - устройства, обеспечивающие отвод конденсата.
5.2.11 С наружной стороны трубы должны предусматриваться площадки и лестницы, а для кирпичных труб - скобы. Лестницы или скобы следует устанавливать на высоте 2,5м от поверхности земли. Площадки, лестницы и скобы должны иметь ограждения.
5.2.12 В целях предупреждения проникновения дымовых газов в несущие конструкции кирпичных и железобетонных труб с газопроницаемой футеровкой не допускается избыточное статическое давление внутри дымового канала. При наличии избыточного статического давления следует проектировать трубу специальной конструкции с газонепроницаемой футеровкой.
5.2.13 При подключении нескольких агрегатов к трубе и колебаниях нагрузки, вызывающих образование конденсата, допускается при наличии технико-экономического обоснования проектировать трубы с несколькими газоотводящими стволами.
5.2.14 Тепловая изоляция в дымовых трубах предусматривается с целью защиты несущего ствола от высоких температур, поддержания температуры футеровки выше точки росы отводимых газов и соблюдения санитарных норм при выполнении обслуживания трубы.
Тип и материал тепловой изоляции следует выбирать из условия обеспечения ее работоспособности в течение всего срока службы дымовой трубы.
Не допускается использование минераловатного утеплителя с влагопроницаемой обшивкой для наружной теплоизоляции несущих стальных дымовых труб.
5.2.15 В проектах труб, которые являются высотным препятствием для полетов воздушного транспорта, необходимо предусматривать дневную маркировочную окраску и светоограждение в соответствии с требованиями межрегионального территориального управления воздушного транспорта.
6. НЕОБХОДИМЫЕ ИНЖЕНЕРНЫЕ ИЗЫСКАНИЯ

6.1 В состав инженерных изысканий входят следующие основные их виды: инженерно-геодезические, инженерно-геологические, инженерно-гидрометеорологические, инженерно-экологические изыскания.
Необходимость выполнения отдельных видов инженерных изысканий определяется в зависимости от уровня ответственности сооружения, гидрологических, климатических, экологических условий района (площадки) строительства и степени их изученности.
6.2 Инженерно-геодезические изыскания должны обеспечивать получение топографо-геодезических материалов и данных о ситуации и рельефе местности, существующих зданиях и сооружениях, элементах планировки, необходимых для комплексной оценки природных и техногенных условий территории строительства.
6.3 Инженерно-геологические изыскания должны обеспечивать комплексное изучение инженерно-геологических условий района (площадки, участка,) проектируемого строительства, включая рельеф, геологическое строение, геоморфологические и гидрогеологические условия, состав, состояние и свойства грунтов, геологические и инженерно-геологические процессы, изменение условий освоенных (застроенных) территорий, составление прогноза возможных изменений инженерно-геологических условий в сфере взаимодействия проектируемых объектов с геологической средой с целью получения необходимых и достаточных материалов для проектирования, строительства и эксплуатации объектов.
Инженерно-геологические изыскания должны выполняться в объеме, требуемом действующими нормативными документами, и оформляться в виде отчета, включающего, в том числе, ниже приведенные сведения.
6.3.1 Местоположение территории предполагаемого строительства трубы, сведения о климатологических и сейсмических условиях, о ранее выполненных исследованиях грунтов и грунтовых вод.
6.3.2 Данные об инженерно-геологических выработках (план расположения с указанием координатной сетки и привязкой центра трубы, колонки грунтовых выработок, инженерно-геологические разрезы и все места отбора проб).
Необходимо использование выработок наряду с выявлением общей инженерно-геологической картины для отбора проб с определением физико-механических характеристик грунтов. Максимально допускаемое расстояние в плане между выработками в зависимости от сложности инженерно-геологических условий следует принимать по табл. 6.1.
Выработки должны размещаться внутри контура проектируемого фундамента: одна в центре, остальные - равномерно по длине окружности радиусом ~ 5, 10, 15, 20, 25, 30 м для труб высотой 50, 100, 200, 300, 400, 500 м соответственно. Для промежуточных высот труб значения радиусов принимать по интерполяции.
Количество выработок для труб любой высоты должно быть не менее 4.
Таблица 6.1 Расстояние между выработками
Инженерно- геологические условия
Максимальное расстояние между выработками, м

Простые
40

Средней сложности
30

Сложные
20


Сложность инженерно-геологических условий площадки строительства трубы определяется следующими признаками:
а) простые - однородное строение толщи грунта в геоморфологическом и геологическом отношениях (на 10 м глубины выработок не более 3-х слоев грунта различных по номенклатурным видам, возрасту и генезису с горизонтальным или пологим их залеганием);
б) средней сложности - неоднородное строение толщи грунта в геоморфологическом и геологическом отношениях (на 10 м глубины выработок более 3-х слоев, залегающих наклонно или выклинивающихся). В слоях грунта одного и того же номенклатурного вида возможны включения прослоев и линз грунтов иных видов;
в) сложные - те же, что и средней сложности, но с проявлением неоднородности грунтов как в горизонтальном, так и в вертикальном направлениях и наличием набухающих, просадочных, засоленных и сильно сжимаемых Е < 49-105 Па (50 кгс/см2) грунтов.
Минимальную глубину проходки следует принимать по табл. 6.2.
Таблица 6.2 минимальная глубина проходки.
Высота трубы, м
Глубина, м

Н< 100
20

100 < Н < 200
25

200 < Н < 300
35

300 < Н< 400
45

400 < Н < 500
60


Минимальная глубина проходки для свайных фундаментов увеличивается на величину предполагаемого заглубления концов свай.
При наличии просадочных, набухающих, сильно сжимаемых грунтов (илов, торфов, глинистых текучей консистенции и т. д.) глубина проходки должна определяться необходимостью их изучения на всю величину залегания и установления глубины залегания подстилающих более прочных грунтов, но быть не менее указанной в табл. 6.2.
При наличии в пределах указанных глубин скальных грунтов, глубина проходки должна назначаться из условия прохождения всей мощности выветривавшегося слоя с заглублением в скальную породу на глубину не менее 1 м.
6.3.3 Гидрогеологические условия с указанием высотных отметок, появившихся и установившихся уровней грунтовых вод, амплитуды их колебаний.
Наличие гидравлических связей горизонтов вод между собой и ближайшими открытыми водоемами.
Агрессивность вод в отношении материалов конструкций с учетом возможности ее повышения в процессе эксплуатации.
6.3.4 Описание грунтов строительной площадки в стратиграфической последовательности с детальным описанием литологических особенностей, условий залегания грунтов и указанием следующих характеристик грунтов:
удельная и объемная массы, природная влажность для всех видов грунтов;
коэффициент пористости для нескальных грунтов;
гранулометрический состав слоя крупнообломочных и песчаных грунтов;
число пластичности, показатель консистенции и удельное сопротивление пенетрации для глинистых грунтов;
модуль деформации расчетных величин угла внутреннего трения (ф) и удельного сцепления (С) для всех видов нескальных грунтов;
временное сопротивление при одноосном сжатии, коэффициент размягчаемости и степень выветрелости для скальных грунтов;
степень растворимости (для скальных грунтов, способных к растворению) не только грунтовыми, но и промышленными агрессивными водами, появление которых возможно в процессе эксплуатации трубы;
коэффициент выветрелости для крупнообломочных грунтов;
относительная просадочность и величина начального просадочного давления;
относительное набухание и усадка, величины давления набухания и влажности набухания для набухающих грунтов;
количественный и качественный состав засоления для засолочных грунтов, степень коррозионной активности грунтов;
процентное содержание растительных остатков для нескальных грунтов и степень разложения органического вещества для насыпных заторфованных грунтов и торфа.
Вышеуказанные характеристики грунтов следует определять на основании проведения комплексных (лабораторных, полевых, геофизических) исследований показателей свойств грунтов.
Монолиты грунтов для лабораторных исследований следует отбирать в соответствии с ГОСТ 12071 из инженерно-геологических выработок для каждого номенклатурного вида грунта не реже, чем через 1 м по глубине. Для однородного слоя количество монолитов может быть уменьшено до 3-х, отбираемых с кровли, середины и подошвы слоя.
6.3.5 Определение модуля деформации, неоднородности состава и состояния грунтов полевыми методами следует производить согласно действующим государственным стандартам, с помощью:
штампов 5000 см2 (в шурфах), начиная с глубины 5 м от принятой нулевой отметки, 600 см2 (в скважинах).
Проходку шурфов производить с учетом «Рекомендаций по проходке шурфов в песчаных и глинистых грунтах при производстве инженерно-геологических изысканий для строительства» [6];
прессиометров;
динамического и статического зондирования.
6.3.6 Геофизические методы исследований следует применять для определения плотности и влажности грунтов.
6.4. Инженерно-гидрометеорологические изыскания должны обеспечивать комплексное изучение гидрометеорологических условий территории строительства и прогноз возможных изменений этих условий в результате взаимодействия с проектируемым объектом с целью получения необходимых и достаточных материалов и данных для принятия обоснованных проектных решений.
При инженерно-гидрометеорологических изысканиях для строительства дымовых труб следует выполнять специальные исследования, обеспечивающие изучение микроклиматических условий и условий рассеивания вредных веществ и загрязнения атмосферного воздуха.
6.5. Инженерно-экологические изыскания выполняются для экологического обоснования строительства с целью предотвращения, снижения или ликвидации неблагоприятных экологических и связанных с ними социальных, экономических и других последствий и сохранения оптимальных условий жизни населения.
7. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ ТРУБ

7.1 Проектирование фундаментов дымовых труб следует выполнять в соответствии с требованиями действующих стандартов и сводов правил.
7.2 Фундаменты под трубы следует проектировать, как правило, железобетонными с круглой, многогранной или кольцевой фундаментной плитой, на свайном или естественном основании по данным инженерно-геологических изысканий площадки строительства трубы с учетом примыкающих сооружений.
7.3 Минимальное напряжение на грунт под фундаментом трубы на естественном основании должно быть более нуля (отсутствие краевого отрыва подошвы фундамента от грунта). Размеры фундаментов рекомендуется назначать такими, чтобы эпюра давлений под подошвой фундамента была трапециевидной с отношением краевых давлений Pmin/Pmax>0,25.
7.4 Для железобетонных дымовых труб фундаменты на естественном основании квадратного или прямоугольного очертания в плане допускается применять только в случаях стесненной площадки строительства для труб высотой не более 150м.
7.5 Кольцевые фундаментные плиты следует проектировать при диаметрах фундамента более 10м (высота труб более 120м) при скальных грунтах или грунтах, обладающих высокими деформационными и прочностными свойствами.
7.6 Фундамент без стакана в виде сплошной кольцевой или кольцевой плиты целесообразно применять при высоком уровне грунтовых вод и залегания сверху грунтов с высокими деформационными и прочностными характеристиками, подстилаемыми более слабыми грунтами.
7.7 Фундамент трубы должен удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельное состояние первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельное состояние второй группы).
7.8 При проектировании фундаментов и оснований труб необходимо пользоваться данными о несущей способности грунтов, возможном содержании в них растворов кислот или щелочей в период эксплуатации трубы, а также данными о положении грунтовых вод и их химическом составе до уровня ниже 1м от подошвы фундамента.
7.9 Расчет оснований фундаментов дымовых труб производится по второй группе предельных состояний (по деформациям). Для оснований, сложенных скальными грунтами, расчет должен производиться по первой группе предельных состояний (по несущей способности).
8. МОНОЛИТНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ

В данном разделе представлены аспекты проектирования труб круглого сечения из железобетона, изготовленного в ходе возведения сооружения. Не рассматриваются сборные железобетонные трубы.
Трубы по методу возведения монолитных железобетонных стволов разделяются на:
возводимые в подъемнопереставной опалубке;
возводимые в скользящей опалубке.
Трубы по очертанию ствола разделяются на цилиндрические, конические, и трубы с переменным уклоном по высоте.
8.1 Железобетонная оболочка. Основные расчетные требования
8.1.1 К расчету железобетонной оболочки, определению оптимальных величин толщины стенок несущего ствола и объема армирования приступают после определения основных геометрических параметров - высоты и выходного диаметра.
8.1.2 Расчет трубы следует проводить по деформированной схеме на воздействие нагрузок от собственного веса, ветра, температуры отводимых газов, солнечной радиации, сейсмических и других особых воздействий, указанных в задании на проектирование.
Расчет ствола монолитных железобетонных дымовых труб на прочность включает:
расчет горизонтальных сечений для определения толщины стенки ствола трубы и количества продольной вертикальной арматуры;
расчет вертикальных сечений стенки ствола трубы для определения необходимого количества горизонтальной кольцевой арматуры;
расчет прогибов трубы для определения и учета дополнительных изгибающих моментов от собственной массы, а также проверки динамической устойчивости трубы.
8.1.3. Железобетонный ствол должен удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельное состояние первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельное состояние второй группы).
Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкцию от разрушения под совместным воздействием силовых факторов (собственный вес, вес футеровки, тепловой изоляции, внутренних газоотводящих стволов, ветровая нагрузка, сейсмика) и неблагоприятных воздействий окружающей среды (температура, влажность, агрессия дымовых газов).
За первое предельное состояние вертикальных и горизонтальных сечений с наветренной стороны трубы принимают образование пластического шарнира. В горизонтальном сечении трубы с ненапрягаемой арматурой этому соответствует состояние, когда зона текучести растянутой арматуры доходит до центра тяжести арматуры растянутой зоны, в сечении с подветренной стороны трубы - использование несущей способности сжатой зоны бетона.
Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкцию: от чрезмерного раскрытия трещин при воздействии силовых факторов с учетом напряжений, возникающих от температурно-влажностных воздействий; от чрезмерных прогибов ствола трубы.
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин в железобетонном стволе от температурного воздействия без учета пространственной работы ствола на ветровую нагрузку адл. составляет 0,1мм для верхней трети трубы, для остальной части - 0,2мм.
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин от совместного воздействия температуры и пространственной работы ствола на ветровую нагрузку акр. составляет для верхней трети трубы 0,2мм, для остальной части 0,3мм.
8.1.4 Определение перепадов температур по толщине стенки ствола трубы выполняется на основании теплоаэродинамических расчетов для постоянного потока тепла.
В нормальных рабочих условиях перепад температур по толщине стенки не должен превышать 600С. В этом случае влияние перепада температур на предельные деформации и средние напряжения допускается не учитывать. В противном случае необходим учет термического воздействия.
8.1.5 Подразделение нагрузок на постоянные и временные (длительные, кратковременные и особые), а также значения коэффициентов сочетания нагрузок при основных и особых сочетаниях должны приниматься по табл. 8.1.
8.1.6 Принимаемые для расчета геометрические размеры железобетонного ствола должны удовлетворять следующим условиям:
а) соотношение высоты всего ствола или отдельного его участка к своему нижнему наружному диаметру должно быть не более 20-ти;
б) толщину стенок железобетонного ствола следует принимать не менее 200мм; при диаметре ствола свыше 9,0м до 12,0м - не менее 250мм; при диаметре ствола свыше 12,0м - не менее 300мм.
Примечание. При наличии проемов толщина стенки должна быть не менее 0,04 от высоты проема, при условии отсутствия должным образом сконструированных контрфорсов или других элементов повышения жесткости. В этом случае следует не учитывать данные элементы при расчете момента сопротивления горизонтального сечения.
8.1.7 Расчетные сечения ствола выбирают через каждые 20-30м по высоте ствола. Содержание кольцевой и продольной арматуры, а также напряжения в них определяют путем последовательных приближений.
8.1.8 Процент армирования горизонтальных сечений железобетонного ствола должен быть не менее 0,4, вертикальных сечений - не менее 0,2.
Армирование горизонтальных сечений необходимо выполнять со стороны как наружной, так и внутренней поверхности стенки, при этом не менее половины арматуры в сечениях должно быть выполнено со стороны наружной поверхности. Диаметр вертикальной арматуры должен быть не менее 12мм, а расстояние между стержнями не должно превышать 300мм. Стыки следует располагать в шахматном порядке, чтобы любым сечением разрезалось не более половины состыкованных стержней.
На участке до 0,2 диаметра или 2,5м от верха трубы (в зависимости от того, какая величина больше) процент армирования горизонтальных сечений должен быть увеличен на 50%.
Армирование вертикальных сечений необходимо выполнять со стороны наружной и внутренней поверхности стенки ствола трубы одинаковыми стержнями горизонтальной арматуры. Диаметр стержня должен составлять не менее 8мм. Стыки следует располагать в шахматном порядке, чтобы в любых трех соседних уровнях идущие внахлест стержни были не менее, чем на 150мм друг от друга. Максимальное расстояние между стержнями не должно превышать меньшее из трех значений: толщина стенки, 300мм или (в сейсмических районах) 10 диаметров вертикальной арматуры. Если верх оболочки не усилен бетонной кровельной плитой, то процент минимального армирования вертикальных сечений необходимо удвоить на участке до 0,2 диаметра или 2,5м от верха оболочки (в зависимости от того, какая величина больше). Для обеспечения должного контроля над трещинообразованием в результате раннего термического сжатия процент минимального армирования также необходимо удвоить на участке 2м над основанием трубы.
Таблица 8.1 Значения коэффициентов сочетания нагрузок при основных и особых сочетаниях
Вид нагрузки
Коэффициенты при сочетаниях


основных
особых


I гр. пред. состояний
II гр. пред. состояний


Постоянные




Собственный вес железобетонного ствола, футеровки, тепловой изоляции, внутренних газоотводящих стволов, перекрытий, площадок, лестниц и др.
1
1
1

Вес отложения золы на перекрытии.
1
1
1

Длительные




Температурный перепад по толщине стенки ж.б. ствола.
1
1
1

Температурные климатические воздействия от нормативных значений зимних температур.
1
1
1

Дополнительные усилия от крена фундамента.
1
1
1

Кратковременные




Ветровая нагрузка.
1
0,9
-

Дополнительные усилия от прогиба ствола вследствие солнечной радиации.
-
0,9
0,8

Особые




Сейсмические воздействия.
-
-
1


Примечание. При расчете на сейсмические воздействия ветровая нагрузка не учитывается.
8.1.9 Минимальный коэффициент вертикального армирования вокруг проемов должен составлять 0,0075 на расстоянии половины ширины проема с его каждой стороны. Как горизонтальное, так и вертикальное дополнительное армирование у проемов должно выходить за края проема как минимум на половину ширины проема плюс длина анкеровки стержней.
8.1.10 Номинальный защитный слой бетона на арматуре должен быть не менее 40мм с допусками +20мм и -10мм.
8.1.11 Предельное значение горизонтального перемещения верха железобетонного ствола дымовой трубы следует, как правило, принимать в зависимости от типа и конструкции футеровки, исходя из условия ее целостности.
8.1.12 Следует учитывать перемещение верха дымовой трубы в результате воздействия солнечной радиации. Эти перемещения могут повлиять на геометрические параметры ствола трубы в процессе его строительства.
8.1.13 Максимальное значение перемещения верха трубы от действия солнечной радиации следует рассчитывать по формуле:
y max = h2 AT aT/2d ,
где AT - разность средних температур на солнечной и теневой стороне трубы.
aT - коэффициент линейного температурного расширения бетона = 10-5 0C-1;
d - средний наружный диаметр трубы;
h - высота трубы.
8.1.14 Расчет металлоконструкций площадок, балконов, лестниц, расположенных на наружной поверхности трубы, следует выполнять в соответствии с требованиями действующего свода правил на стальные конструкции. При этом, полезную нормативную нагрузку на площадки и балконы следует принимать 3,0 кН/м2 (300 кгс/м2), коэффициенты перегрузки: для собственного веса 1,1; для полезной нагрузки 1,4; для временной нагрузки 1,2.
8.1.15 При строительстве монолитных железобетонных труб среднее значение разности m между проектным размером Ln и фактическим размером L, замеренных в нескольких случайных точках, а также значение допуска S отклонения отдельных замеров не должны превышать значений, приведенных в таблице 8.2.
Таблица 8.2 допуск отклонения замеров
Наименование

m, м
S, м

Толщина стенки
1<300мм
0,005
0,01

оболочки, м
1>300мм
0,002+0,01t
0,004+0,02t

Диаметр оболочки, м

0,05+0,01d
0,05+0,01d

Отклонение от
Ь<50м
0,05
0,05

вертикальной оси, м
Ь>50м
0,001h
0,001h


Примечания:
Среднее значение толщины стенки на одном уровне по 60-градусной дуге принимается как один замер.
Данные таблицы действительны только для случайных отклонений. В случае систематических отклонений необходимо провести специальные изыскания.
Отклонения вертикальной оси определяются по условиям напряжений, создаваемых в результате этих отклонений, и применимости соблюдения этих допусков. Архитектурные особенности могут привести к установке более низких допусков по отклонению вертикальной оси.
Центр оболочки не должен сдвигаться более чем на 25 мм на каждые 3 м по вертикали.
8.2 Футеровка и теплоизоляция
8.2.1 Проектирование футеровок в монолитных железобетонных трубах следует, как правило, выполнять по одному из следующих вариантов:
кирпичная кладка на консолях;
монолитная полимерцементная или полимерсиликатная футеровка;
футеровка в форме одного или нескольких внутренних газоотводящих стволов.
8.2.2 Кирпичную футеровку с зазором к наружному железобетонному стволу с опиранием на его консольные выступы следует предусматривать звеньями. Высота звеньев должна быть не более 25 м при толщине в один кирпич и не более 12,5 м при толщине в 1/2 кирпича. В зоне проемов для газоходов толщину футеровки следует увеличивать до 113 EMBED Equation.3 1415- 2 кирпичей. При применении специальной фасонной шпунтовой керамики толщина футеровки может быть уменьшена. Зазор между футеровкой и наружным стволом следует использовать для устройства теплоизоляции и антикоррозионной защиты внутренней поверхности железобетонного ствола.
8.2.3 Монолитную полимерцементную футеровку следует применять для слабоагрессивной среды дымовых газов. Для среднеагрессивной среды следует применять полимерсиликатную монолитную футеровку.
8.2.4 Температура дымовых газов, контактирующих с монолитной футеровкой не должна превышать 3000С. Толщина футеровки принимается по расчету, но не менее 120мм. Следует предусматривать армирование футеровки для исключения образования усадочных трещин. Устройство монолитной футеровки выполняется с применением консольных выступов на несущем железобетонном стволе с шагом не более 50м по высоте.
8.2.5 Устройство футеровки в форме одного или нескольких внутренних газоотводящих стволов следует предусматривать из керамических блоков, железобетона, металла и полимерных материалов.
Применение внутреннего газоотводящего ствола (ВГС) из керамических блоков допускается предусматривать при эвакуации дымовых газов с температурой не выше 9000С, без щелочных компонентов или с температурой не выше 7500С с наличием щелочных компонентов.
Применение железобетонных ВГС из тяжелого или легкого бетонов допускается предусматривать для слабоагрессивной среды дымовых газов с температурой не выше 2000С.
При проектировании металлических ВГС допускается применять углеродистые, низколегированные, коррозионностойкие, жаростойкие, плакированные стали, титан и его сплавы. Применение для ВГС углеродистой и низколегированной стали допускается при температуре его поверхности не выше 4000С. При температуре выше 4000С следует использовать коррозионностойкие и жаростойкие стали. При выборе материала для ВГС необходимо учитывать уровень химической нагрузки и припуски на коррозию в соответствии с разделом о футеровке настоящих Методических рекомендаций.
Применение ВГС из конструкционных полимерных материалов допускается предусматривать для сильноагрессивной среды дымовых газов, при этом температура футеровки не должна превышать 1000С. В случае применения соответствующего полимера, допускаются кратковременные повышения температуры футеровки до 150°С, при этом следует учитывать сокращение срока ее службы.
При проектировании ВГС из керамических блоков следует предусматривать их разделение по высоте на секции, передающие свой вес на наружный ствол через промежуточные опоры (железобетонные плиты). Некоторые схемы устройства ВГС из керамических блоков приведены на рис.8.1.
Проектирование железобетонных ВГС следует выполнять в двух вариантах:
с опиранием на фундамент дымовой трубы;
с разделением на секции по высоте и опиранием отдельных секций на наружный несущий ствол через диафрагмы.

[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15

Рисунок 8.1. Примерные схемы устройства внутренних газоотводящих стволов из керамических блоков

Проектирование ВГС из металла и конструкционных полимерных материалов следует предусматривать в следующих вариантах:
- самонесущий ствол с опиранием в нижней части на фундамент дымовой трубы или на ее наружный несущий ствол. При этом по высоте ствола надлежит предусматривать промежуточные горизонтальные опоры к наружному стволу для обеспечения устойчивости ВГС. Конструкции опор не должны препятствовать температурному росту ВГС. Верх наружного несущего ствола должен быть сконструирован с учетом температурного роста ВГС и предотвращения попадания атмосферных осадков в межтрубное пространство.
- с разделением на секции по высоте, которые опираются на наружный несущий ствол через диафрагмы либо подвешиваются к ним. При этом для каждой секции ВГС необходимо предусматривать установку компенсатора. Конструкция компенсатора должна обеспечивать возможность температурного роста секции и быть газонепроницаемой. Для выполнения ремонтов компенсаторов следует предусматривать надлежащий доступ к ним на каждом уровне опирания секций ВГС. В случае применения подвесных секций ВГС конструкции крепления подвесов следует проектировать с обеспечением распределения нагрузки, а для металлических секций - также сведения до минимума «мостиков холода»;
- с подвешиванием к верху несущего ствола дымовой трубы. При этом следует предусматривать как минимум один компенсатор в нижней части ВГС, обеспечивающий его температурный рост вниз и исключающий перемещения ВГС в точке подключения к нему газохода. Такие компенсаторы следует проектировать на большие температурные перемещения и некоторое вращение. Компенсаторы должны обладать высоким сопротивлением коррозии, быть газонепроницаемыми, выдерживать проектные температуры и иметь доступ для осмотра и обслуживания. Конструкция верхней части ВГС должна исключать коррозионное воздействие дымовых газов на опорные узлы.
8.2.6 Ширина межтрубного пространства для обеспечения доступа к конструкциям ВГС должна составлять не менее 750мм.
8.2.7 С целью ограничения перепада температур в материале футеровки и стенке наружного несущего ствола трубы, ограничения снижения температуры отводимых газов при их прохождении по стволу, а также соблюдения санитарных норм при выполнении обслуживания ВГС, как правило, следует предусматривать тепловую изоляцию футеровки. Изоляционный материал должен выдерживать максимальную проектную температуру и, при необходимости, воздействие агрессивной среды дымовых газов.
Заполнение зазора между газопроницаемой футеровкой (кирпичной, из керамических блоков) и наружным стволом сыпучим теплоизоляционным материалом не допускается.
8.2.8 Площади сечений ВГС следует назначать из условия минимальных скоростей дымовых газов 5 м/с внутри него и 7 м/с на выходе из устья. Меньшая скорость дымовых газов допускается только на короткие промежутки времени.
8.2.9 Дымовые трубы с газопроницаемыми футеровками следует проектировать из условия работы под разрежением.
8.2.10 Для дымовых труб с газопроницаемыми ВГС и стволами с компенсаторами необходимо обеспечить естественную вентиляцию межтрубного пространства для обеспечения удаления дымовых газов, которые могут просочиться в межтрубное пространство в результате неплановых режимов (избыточное статическое давление) или износа компенсаторов. Вентиляция обеспечивается путем устройства отверстий в оболочке несущего железобетонного ствола. При определении требуемой площади вентиляционных отверстий необходимо учитывать возможный подсос воздуха, который может проникнуть вовнутрь газопроницаемых ВГС.
Для обеспечения вентиляции межтрубного пространства по всей высоте труб с ВГС из керамических блоков необходимо в промежуточных опорных плитах его секций выполнить отверстия требуемого размера.
Все бетонные и стальные поверхности в межтрубном пространстве, не доступные для осмотра и обслуживания, следует покрыть химически стойким покрытием или закрыть мембраной, целостность которой подтверждается для данных условий. Также необходимо предусмотреть слив жидкости с таких горизонтальных поверхностей.
Для обслуживаемого межтрубного пространства вентиляция должна быть достаточной для обеспечения соблюдения санитарных норм по температуре воздушного зазора в случае выполнения работ на работающей трубе. Также необходимо предусмотреть пути эвакуации людей из межтрубного пространства в случае аварийного образования избыточного давления внутри газопроницаемых ВГС.
8.2.11 Для ВГС из керамических блоков радиальное отклонение от правильной окружности, замеренное по дуге длиной (D+t)0'5 , где D- диаметр на рассматриваемой высоте, t- толщина стенки, не должно превышать 1% от диаметра или 20% толщины стенки, в зависимости от того, какое из значений меньше.
Отклонения образующей ствола от прямой линии, задающей цилиндрическую или коническую форму, не должны превышать 40мм или 0,15 D, в зависимости от того, какое из значений меньше.
Отклонения центральной оси секций от вертикали не должны превышать 0,2% от их высоты.
8.3 Материалы

8.3.1 При проектировании железобетонных труб необходимо в пояснительной записке к проекту указывать основные требования к бетону и материалам, применяемым для его изготовления (марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости, класс по прочности на сжатие, водоцементное отношение, подвижность бетонной смеси, вид цемента, заполнителей и добавок к бетону).
8.3.2 Для стволов железобетонных монолитных труб следует применять бетон класса по прочности на сжатие не менее В22,5, водоцементное отношение - не более 0,45. Марка бетона труб по водонепроницаемости - W8, по морозостойкости - не менее F200.
8.3.3 Для бетона стволов труб должен применяться сульфатостойкий портландцемент, сульфатостойкий портландцемент с минеральными добавками по ГОСТ 22266 или портландцемент марки не ниже 400 по ГОСТ 10178.
8.3.4 Для бетона плиты и стакана фундамента труб следует применять портландцемент, шлакопортландцемент, а при агрессивности грунтовых вод выше допускаемых - цементы в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85. Вид и марка цемента должны соответствовать проекту трубы.
8.3.5 Смешивание портландцемента различных заводов и их хранение в одном силосе не допускается.
Пригодность каждой новой партии цемента для труб следует устанавливать по результатам определения по ГОСТ 10181 сохраняемости подвижности бетонной смеси рабочего состава. Цементы, удовлетворяющие всем требованиям ГОСТ 10178 и ГОСТ 22266, считаются годными, если через 1 ч после затворения бетонной смеси рабочего состава при температуре 200С подвижность ее уменьшается не более чем в 2,5 раза.
Портландцемент, обладающий признаками ложного схватывания, для приготовления бетона применять запрещается.
8.3.6 Заполнители для бетонов должны удовлетворять требованиям ГОСТ 8736 и ГОСТ 8267.
8.3.7 В качестве мелкого заполнителя следует применять кварцевый или кварцево- полевошпатный песок с модулем крупности не менее 2,2.
Примечание. При соответствующем технико-экономическом обосновании, подтвержденном данными опытных подборов составов бетона, может быть допущено применение песка с модулем крупности не менее 1,5.
Песок для приготовления бетона рекомендуется получать с одного карьера.
Содержание в песке примесей не должно превышать величин, указанных в табл. 8.3.
Таблица 8.3 содержание примесей в песке
Примеси в мелком заполнителе
Количество

Глина, ил и мелкие пылевидные фракции, определяемые отмучиванием, % по массе, не более.
В том числе глина, % по массе, не более
3

1

Органические примеси, определяемые методом окрашивания
Окраска не темнее эталона по ГОСТ 8736

Сернокислые и сернистые соединения в пересчете на SO3, % по массе, не более
1

Слюда, % по массе, не более
1


8.3.8 В качестве крупного заполнителя следует применять щебень из плотных и прочных невыветрившихся изверженных пород (гранит, сиенит, диорит и др.).
Содержание примесей в щебне не должно превышать величин, указанных в табл. 8.4. Механические и физические свойства крупного заполнителя (щебня) должны соответствовать требованиям, указанным в табл. 8.5.
Таблица 8.4 содержание примесей в щебне
Примеси в крупном заполнителе
Количество

Глина, ил и мелкие пылевидные фракции, определяемые отмучиванием, % по массе, не более
1

Органические примеси, определяемые методом окрашивания
Окраска не темнее эталона по ГОСТ 8267-93

Сернокислые и сернистые соединения в пересчете на SO3, % по массе, не более
0,5


Таблица 8.5 Свойства крупного заполнителя
Наименование показателя крупного заполнителя
Значение

Марка щебня из изверженных пород, МПа, не менее
100

Содержание зерен слабых пород в отдельных фракциях щебня, % по массе, не более
10

Содержание игловатых и лещадных зерен щебня, % по массе, не более
15

Плотность зерен, г/см3, не менее
2,5



8.3.9 Мелкий и крупный заполнители бетона, предназначенные для возведения труб, не должны содержать аморфных видоизменений кремнезема (опал), кремнистых сланцев, пирита и других минералов, способных вступать в реакции с щелочами цемента.
8.3.10 Вода для приготовления бетонной смеси, промывки заполнителей и поливки твердеющего бетона должна соответствовать требованиям ГОСТ 23732.
8.3.11 Для получения проектных технологических свойств бетонных смесей и эксплуатационных свойств бетонов необходимо применять модификаторы или химические добавки в соответствии с требованиями ГОСТ 24211 «Добавка для бетонов и строительных растворов. Общие технические условия» и СНиП 3.03.01-87.
Для ускорения процессов твердения бетона рекомендуется вводить электролиты (сульфат натрия, нитрат натрия, нитрат кальция, нитрит-нитрат кальция) в комплексе с пластифицирующими добавками.
Поставляемые химические добавки должны иметь паспорт на каждую партию.
Введение в бетон хлористых солей не допускается.
8.3.12 До начала работ необходимо выполнить подбор состава бетона по прочности, заданной плотности (величине водоцементного отношения) и удобоукладываемости (подвижности), указанным в проекте и проекте производства работ, в соответствии с требованиями ГОСТ 27006 «Бетоны. Правила подбора состава».
При назначении водоцементного отношения и подвижности бетонной смеси (на месте укладки ее в опалубку) следует руководствоваться проектом и ППР.
8.3.13 Для армирования железобетонных дымовых труб следует применять арматуру в соответствии с требованиями СНиП 52-001-2003, СП 52-101-2003 следующих видов и классов:
- горячекатаная гладкая класса А240 (А-I) и периодического профиля А300 (А-II), А400 (А-III, А400С), А500 (А500С) с постоянной и переменной высотой выступов - поперечных ребер (соответственно кольцевой А-II, А-III и серповидный А400С, А500С профиль) диаметром 6-40мм;
- холоднодеформируемая периодического профиля диаметром 3-12мм класса В500 (Bp-I, В500С).
8.3.14 Для кирпичной футеровки труб надлежит использовать:
- кладку из глиняного обыкновенного или лекального кирпича на цементно-глиняном растворе;
- кладку из глиняного обыкновенного или лекального кирпича на кислотоупорном растворе (замазке) с устройством слезниковых поясов в местах сопряжений;
- кладку из кислотоупорного кирпича на кислотоупорном растворе (замазке) с устройством слезниковых поясов в местах сопряжений;
- кладку из шамотного кирпича на цементно-шамотно-глиняном растворе.
При этом следует применять:
- кирпич глиняный обыкновенный (ГОСТ 530) марки не менее 100, водопоглощением не более 12%;
- лекальный кирпич (ГОСТ 8426 «Кирпич глиняный для дымовых труб») марки не менее 150, водопоглощением не более 8%;
- кирпич кислотоупорный (ГОСТ 474) марки не менее 300, водопоглощением не более 10%, кислотостойкостью не менее 97%;
- шамотный кирпич (ГОСТ 390), прочностью на сжатие не менее 150 кг/см2.
Для кладки футеровки следует использовать растворы:
- цементно-глиняный или цементный раствор на портландцементе марки на сжатие не менее 100;
- кислотостойкий раствор (замазку) на калиевом жидком стекле прочностью на сжатие не менее 150 кг/см2, кислотостойкостью не менее 85%;
- цементно-шамотно-глиняный раствор для шамотной кладки марки на сжатие не менее 50.
8.3.15 Для монолитных футеровок надлежит использовать полимерцементный керамзитобетон класса не ниже В12,5 и полимерсиликатный керамзитобетон класса В10.
Полимерцементный керамзитобетон необходимо применять низкой проницаемости, марок: по морозостойкости F150, водонепроницаемости W6, плотности не более D1600; коэффициента теплопроводности не более 0,58 Вт/(м°С).
Для приготовления полимерсиликатного бетона следует применять вяжущее калиевое жидкое стекло плотностью 1,38-1,42 г/см3 с кремнезёмистым модулем 2,5-2,8, инициатор твердения кремнефтористый натрий, тонкомолотые наполнители индезитовая, диабазовая или базальтовая мука. Кислотостойкость бетона необходимо обеспечивать введением в состав полимерных добавок: фурилового спирта или фурфурола. Количество добавок – 3-5 массы жидкого стекла. Для повышения водостойкости кислотостойкого бетона надлежит вводить полимерные добавки в количестве 10-12 % массы жидкого стекла: карбамидные смолы КФЖ или КФМТ, кремнийорганические гидрофобизирующие жидкости ГКЖ-10 или ГКЖ-11.
Защитные свойства кислотостойкого бетона по отношению к стальной арматуре следует обеспечивать введением в состав бетона ингибиторов коррозии 0,1-0,3 % массы жидкого стекла: окись свинца, комплексная добавка катапина и сульфанола, фенилантранилата натрия.
В качестве мелкого заполнителя следует применять природные кварцевые пески в естественном состоянии кислотостойкостью не менее 96 %. В качестве крупного заполнителя следует применять керамзитовый гравий с насыпной плотностью 550-800 кг/м3 и прочностью на сжатие в цилиндре не менее 2 МПа, а также другие кислотостойкие пористые заполнители.
Кислотостойкость лёгкого заполнителя должна быть не ниже 96 %, водопоглощение не более 20 %, влажность не более 2 %. Ориентировочный состав полимерсиликатного керамзитобетона в кг/м3: жидкое стекло 230-310, кремнефтористый натрий 34-50, кислотостойкий наполнитель 304-380, песок 530-560, керамзитовый гравий фр. 5-10 – 260-510, полимерные добавки 7-10, гидрофобизирующие добавки 23-41. Состав необходимо уточнять в зависимости от проектного класса полимерсиликатного керамзитобетона и материалов, имеющихся на строительном объекте.
8.3.16 Для защиты железобетонного ствола и фундамента следует применять теплоизоляционные материалы в соответствии с требованиями действующих стандартов.
Основные теплоизоляционные материалы:
плиты из минеральной ваты по ГОСТ 9573 (р=125-225 кг/м3);
плиты перлитоцементные, ТУ 5765-009-04002154-08 (р=250-350 кг/м3);
блоки из пеностекла, СТБ 1322 (р=190 кг/м3);
плиты известково-кремнеземистые, ГОСТ 24748 (р=225 кг/м3);
кирпич пенодиатомитовый и изделия диатомитовые, ГОСТ 2694 (р=350-600 кг/м3);
муллитокремнеземистый рулонный материал, ГОСТ 23619 (р=130-150 кг/м3);;
муллитокремнеземистые плиты МКРП-340, ГОСТ 23619 (р=340 кг/м3).
Для кладки штучных теплоизоляционных материалов надлежит использовать следующие растворы:
диатомитовый раствор для кладки из диатомитового (пенодиатомитового) кирпича;
раствор для кладки блоков из пеностекла.
8.3.17 Для антикоррозионной защиты конструкций железобетонных дымовых труб следует применять:
для наружной поверхности железобетонной оболочки окрасочные покрытия на силикатной, органосиликатной и акриловой основе или другие аналогичные паропроницаемые покрытия;
для внутренней поверхности железобетонной оболочки и металлических конструкций материалы, соответствующие требованиям действующих нормативных документов в области защиты от коррозии.
9. СБОРНЫЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ТРУБЫ
9.1. Сборные железобетонные дымовые трубы из жаростойкого бетона следует проектировать в основном для обслуживания котельных. Такие сооружения допускается применять для эвакуации слабоагрессивных дымовых газов с температурой 120 - 250 0С и работы под разрежением. Как правило, их следует проектировать без футеровки, но при наличии высоких температур отходящих газов свыше 250 0С могут быть зафутерованы частично или на всю высоту.
9.2. Допускается использование следующих действующих типовых проектов сборных железобетонных труб, разработанных ВНИПИ Теплопроект, г. Москва для I, II, III ветровых районов с сейсмичностью до 7 баллов:
- № 907-2-229 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,2 м с надземным примыканием газоходов».
- № 907-2-230 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,2 м с надземным примыканием газоходов».
- № 907-2-231 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,2 м с подземным примыканием газоходов».
- № 907-2-233 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,5 м с надземным примыканием газоходов».
- № 907-2-234 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,5 м с подземным примыканием газоходов».
- № 907-2-235 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-30 м, d0-1,5 м с надземным примыканием газоходов».
- № 907-2-236 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м, d0-1,5 м с надземным примыканием газоходов».
- № 907-2-232 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м, d0-1,5 м с надземным примыканием газоходов».
№ 907-2-237 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м, d0-1,5 м с подземным примыканием газоходов».
- № 907-2-254.85 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м., d0-2,1 м. с подземным примыканием газоходов».
- № 907-2-255.85 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м., d0-2,1 м. с наземным примыканием газоходов».
- № 907-2-256.85 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-45 м., d0-2,1 м. с надземным примыканием газоходов».
- № 58709 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-60 м., d0-2,1 м. с надземным примыканием газоходов».
- № 58710 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-60 м., d0-2,1 м. с наземными газоходами».
- № 58711 «Труба дымовая сборная железобетонная Н-60 м., d0-2,1 м. с подземными газоходами».
- 3.907.1-11 «Изделия для сборных железобетонных дымовых труб»
9.3. При проектировании сборных железобетонных труб необходимо выполнять следующие расчеты:
на прочность по методике, подобной для монолитных труб;
на возможное раскрытие швов между царгами;
на устойчивость по методике, специально разработанной для подобных сооружений.
Типовая конструкция сборной железобетонной трубы и крепления царг приведены на рис. 9.1.
Материалы и особенности конструкции сборных железобетонных труб
9.4 Для изготовления царг сборных железобетонных труб, как правило, следует применять жаростойкий бетон, в основном на базе шамотных составляющих и портландцемента.
9.5 Для дымовых труб, эксплуатируемых при агрессивном воздействии сернистых и углекислых соединений, следует применять жаростойкий бетон на основе литого шлакового щебня из металлургических шлаков, шлаковой пемзы, портландцемента и тонкомолотой добавки, в качестве которой используют андезитовую муку, молотую шлаковую пемзу или алюмосодержащий компонент, являющийся отходом производства синтетического каучука.
9.6 Для взаимного крепления царг труб высотой 30м. необходимо предусматривать не менее десяти шпилек, для труб большей высоты - не менее шестнадцати.
9.7 Следует учитывать, что в районе ниш установки соединительных шпилек толщина стенки значительно уменьшается, для чего надлежит предусматривать монтажную арматуру в виде пояса из сетки.
9.8 Для декоративной отделки и одновременной защиты поверхности ствола от атмосферных воздействий при изготовлении царг его, как правило, следует облицовывать стекломозаичной плиткой.
9.10 Светофорную площадку, одну в верхней части трубы, как правило, надлежит проектировать сборной на болтах. Для ее монтажа следует предусматривать опорные стальные пластины, которые устанавливаются в стыке верхней и предпоследней царг, пропуская шпильку крепления через тело опорной пластины.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
9.11 В дымовых трубах высотой более 30м, вне зависимости от проектного режима работы, следует предусматривать защиту внутренней поверхности ствола слоем торкретбетона толщиной 25-30мм.

Рисунок 9.1 Конструкция сборной железобетонной трубы и крепления царг
10. КИРПИЧНЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ

10.1 Кирпичные дымовые трубы допускается применять во всех отраслях промышленности для отвода газов в широком диапазоне температур, в том числе высоких.
10.2 Кирпичные трубы строятся в местностях, отнесенных к I-IV районах по ветровой нагрузке, а армокирпичные трубы - к V-VII районах.
Строительство кирпичных и армокирпичных труб в районах с сейсмичностью 7 баллов и более не рекомендуется.
10.3 Проектирование кирпичных дымовых труб следует выполнять в 2 этапа:
выполнение необходимых математических расчетов;
конструктивное воплощение с учетом ряда апробированных проектных решений.
10.4 Расчет ствола дымовой трубы на нагрузки от собственной массы и ветра с целью обеспечения устойчивости конструкции дымовой трубы от разрушения под совместным воздействием силовых факторов или по предельным состояниям I группы. При этом выполняется расчет горизонтальных сечений ствола на внецентренное сжатие в соответствии с действующим сводом правил на каменные и армокаменные конструкции.
Для всех горизонтальных сечений ствола точки приложения продольной силы должны находиться в пределах ядра сечения, т.е. 0 < (D2 + d2) / 8D, где D и d - соответственно наружный и внутренний диаметры сечения ствола. Расчетное сопротивление кладки сжатию принимается с коэффициентом условий работы 0,9.
После определения общей высоты и внутреннего выходного диаметра трубы задается уклон (1,5% - 4%), высота поясов (12-24м.) и толщина их кладки (с учетом, что толщина верхнего пояса должна быть не менее 1,5 кирпичей), после чего выполняется статический расчет с определением устойчивости конструкции и краевых напряжений от воздействия массы кладки вместе с футеровкой, если таковая требуется, и действия ветра.
10.5 Кроме расчета на скоростной напор ветра необходимо выполнять расчет на резонанс для дымовых труб со слабой конусностью (не более 1,2 %).
10.6 Расчет вертикальных сечений ствола на температурные усилия, вызванные перепадом температуры по толщине стенки ствола, следует производить, принимая эпюру в сжатой зоне прямоугольной. Для восприятия растягивающих усилий надлежит предусматривать стяжные кольца. Коэффициент условий работы при определении расчетного сопротивления стали стяжных колец следует принимать равным 0,7.
Проверку прочности растянутой зоны вертикального сечения, высотой, равной толщине стенки и шириной, равной шагу колец, при прямоугольной эпюре напряжений в сжатой зоне следует выполнять, задаваясь площадью сечения одного кольца и шагом их установки по высоте трубы.
Для стяжных колец следует принимать:
сечение кольца от 60х6мм до 100х10мм;
шаг установки колец по высоте от 700 до 1500мм.
10.7 Эксцентриситет продольной силы, являющейся результирующей приложения всех воздействий на ствол, в горизонтальном сечении не должен выходить за пределы ядра сечения трубы. Если это условие невозможно соблюсти или оно является неэкономичным следует применять армокирпичные дымовые трубы, в которых металлическая арматура, заложенная внутрь кладки ствола воспринимает возникающие в нем растягивающие напряжения.
10.8 Расчет армокирпичных труб надлежит выполнять в следующей последовательности:
задаться сечением вертикальной арматуры и толщиной ствола;
определить напряжения в арматуре и в кладке от собственной массы и изгибающего момента;
проверить прочность горизонтального сечения с наветренной и подветренной
сторон на совместные действия внешней и температурной нагрузок.
Все вышеприведенные расчеты производятся по специальной методике.

Конструктивные особенности проектирования кирпичных дымовых труб
10.9 В проектах фундаментов с подземными вводами боровов следует предусматривать обрезной противоосадочный шов на границе внешней поверхности стакана фундамента и глубину зольника не менее 300мм от уровня подины борова.
10.10 Усиление ослабленного сечения следует производить за счет устройства пилястр и армирования кладки. Площадь сечения горизонтальной арматуры в этом случае должна быть не менее площади сечения стяжных колец на 1м высоты трубы.
10.11 Ствол трубы следует разбивать по высоте на звенья (пояса) толщина которых изменяется уступами, равными половине кирпича.
10.12 В местах сопряжения поясов уступы в 0,5 кирпича надлежит использовать для опирания футеровки. При высоте звена более 12 м. в его средней части предусматривают промежуточную консоль для опирания футеровки. В зависимости от толщины футеровки вынос уступов увеличивают за счет кладки кольцевой ступенчатой консоли.
10.13 Сопряжение звеньев футеровки следует проектировать с таким расчетом, чтобы вышележащее звено не мешало свободному росту футеровки нижнего. В узлах сопряжения футеровочных поясов устраивают слезниковые пояса из кислотоупорной фасонной керамики, либо напуском кирпича в несколько рядов. Высота звена футеровки для гарантии устойчивости не должна превышать 12м. при толщине в 0,5 кирпича и 15м. при толщине в 1 кирпич.
10.14 При температуре дымовых газов 100-250°С между стволом и футеровкой надлежит предусматривать воздушный зазор 50мм.
При температуре газов менее 1000С футеровку следует проектировать вплотную к стволу трубы и, как правило, с защитой слоем торкрет-бетона толщиной 20-30мм.
При температуре дымовых газов более 250 0С вместо воздушного зазора необходимо предусматривать слой теплоизоляции из полужестких минераловатных плит.
В кладке футеровки следует выполнять через 2-2,5м. по высоте противоусадочные пояса, оставляя между ними и кладкой ствола зазор 10-15мм с целью уменьшения усадки теплоизоляции.
При температуре дымовых газов 5000С и более рабочий слой футеровки надлежит проектировать из шамотного кирпича, изоляционный слой - из пенодиатомитового кирпича.
10.15 В дымовых трубах котельных, работающих только на газовом топливе, при температуре отводимых газов ниже 1500С, следует предусматривать защиту от увлажнения ствола торкрет-бетонной футеровкой толщиной 30мм.
10.16 Проектирование металлических конструкций, устанавливаемых на стволах кирпичных труб (светофорных площадок, ходовых лестниц, скоб, ограждений, колпаков и т.д.) следует выполнять по серии 3.907.2-12 «Типовые унифицированные конструктивные элементы кирпичных дымовых труб .
Материалы
10.17 Для кладки стволов кирпичных дымовых труб следует применять керамический кирпич пластического прессования марки не ниже 125 и водопоглощением не более 15%. Допускается применение пустотелого керамического кирпича с количеством пустот не более 5%. Марку кирпича по морозостойкости следует принимать в зависимости от режима работы трубы, но не ниже 35. Для кладки ствола необходимо использовать сложные растворы марок не ниже 50.
11. СТАЛЬНЫЕ ДЫМОВЫЕ ТРУБЫ

Положения данного раздела распространяются на проектирование конструкций стальных дымовых труб с кольцевым сечением, минимальной высотой 15 метров, с футеровкой или без, проектирование футеровок, а также труб высотой до 15 метров с коэффициентом гибкости более 16.
Для труб с иными параметрами правила проектирования могут быть упрощены.
На рисунках 11.1-11.4, на которых изображены принципиальные схемы устройства стальных дымовых труб, использованы следующие номерные обозначения:
(1) - анкерный болт; (2) - бортик; (3) - внутренний газоотводящий ствол (ВГС); (4) - входной патрубок; (5) гаситель колебаний (демпфер); (6) - горизонтальная связь; (7) - дождевой колпак; (8) - дренажная труба; (9) - дуговое ограждение; (10) – интерцепторы; (11) – козырек; (12) - кольцевое ребро жесткости; (13) – конфузор; (14) - кровельная плита; (15) - люк для очистки ; (16) - наклонное перекрытие; (17) - оболочка конструкции; (18) - образец для испытания на коррозионную стойкость; (19) – оголовок; (20) - опорная конструкция газоотводящего ствола; (21 - опорная плита; (22) - опорный кронштейн; (23) – оттяжка; (24) – перекрытие; (25) - плита траверсы; (26) - покрывающий колпак; (27) - промежуточный конус; (28) - разделительная стенка; (29) - светофорная площадка; (30) - секция крепления оттяжек; (31) - смотровой люк; (32) - соединительный фланец; (33) - траверса; (34) - горизонтальные опоры ; (35) - футеровка.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15

- самонесущая многоствольная дымовая труба;
- самонесущая дымовая труба с футеровкой и необслуживаемым зазором (труба с двойной стенкой).
Рисунок 11.1 Принципиальные схемы устройства стальных дымовых труб

III IV
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15

- самонесущая дымовая труба;
- самонесущая дымовая труба с футеровкой и обслуживаемым зазором (труба в трубе).
Рисунок 11.2 Принципиальные схемы устройства стальных дымовых труб - дымовая труба с растяжками;
- многоствольная дымовая труба с поперечными связями и внешней рамой;
- дымовая труба с опорными кронштейнами.




































Рисунок 11.3 Принципиальные схемы устройства стальных дымовых труб


VIII IX X
19 15 19
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
- трехствольная дымовая труба с поперечными связями и центральной опорой;
- двуствольная дымовая труба с поперечными связями; X- трехствольная дымовая труба с поперечными связями.
Рисунок 11.4 Принципиальные схемы устройства стальных дымовых труб

11.1 Основы проектирования и коэффициенты надежности
11.1.1 При выборе схемы устройства и геометрической формы стволов труб следует учитывать количество и уровни подводящих газоходов, наличие шумоглушителя, дождевой заслонки, шиберных заслонок, дивертора, устройств для сбора, выгрузки пылевых отложений и других технологических устройств.
11.1.2 Соединение элементов несущего ствола трубы следует выполнять фланцевыми на болтах или на сварке.
Для фланцевых соединений следует применять высокопрочные болты с их предварительным натяжением. Межцентровое расстояние между болтами должно составлять от 4db до 10db, где db - диаметр болта. Наиболее приемлемым является расстояние, равное 5db, поскольку при больших расстояниях фланцы становятся чрезмерно толстыми. Минимальный диаметр болта должен составлять 16 мм. Расчёт напряжения в болтах следует выполнять с учётом эксцентриситета нагрузки, передаваемой оболочкой.
11.1.3 Проектирование отдельных секций сооружения, подверженных постоянной нагрузке и ветровым нагрузкам по направлению воздушного потока, следует выполнять с учётом значений предельной несущей способности конструкции, при этом надёжность трубы обеспечивается применением коэффициентов надежности по нагрузке yf и коэффициентов надежности по материалу ут.
11.1.4 Расчёт распределения напряжений и прочности отдельных секций сооружения надлежит производить в соответствии с теорией упругости. Предел несущей способности следует считать достигнутым, когда хотя бы одна деталь конструкции испытывает предельное напряжение.
Примечание: Предельным напряжением называется отношение предела текучести стали Ryn или временного сопротивления стали разрыву Run (в зависимости от того, какое из значений меньше) к коэффициенту надёжности материала ут.
11.1.5 Коэффициенты надежности для стальных дымовых труб при расчете по предельным состояниям 1-й группы следует принимать по табл.11.1, в зависимости от уровня ответственности сооружения, устанавливаемого в соответствии с Федеральным законом РФ от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ.
Таблица 11.1 Коэффициенты надежности
Повышенный уровень ответственности
Нормальный и пониженный уровень ответственности

Коэффициент надежности по материалу ут для стали
1,1
Коэффициент надежности по материалу ym для стали
1,1

Коэффициент надежности по нагрузке yf для веса металлических конструкций
1,1
Коэффициент надежности по нагрузке yf для веса металлических конструкций
1,1

Коэффициент надежности по ветровой нагрузке yf
1,5
Коэффициент надежности по ветровой нагрузке yf
1,4


11.1.6 При проектировании стальных дымовых труб предельную величину горизонтального перемещения ее верха от нормативной ветровой нагрузки следует принимать для каждого конкретного сооружения исходя из следующих требований:
а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации подъемно- транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);
б) конструктивных (обеспечение целостности футеровки, тепловой изоляции, примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков);
в) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида сооружения, предотвращения ощущения опасности).
Поскольку предельная величина горизонтального перемещения по эстетико - психологическому требованию является субъективной, рекомендуется согласовывать ее значение с заказчиком и указывать в задании на проектирование.
Могут быть рекомендованы следующие предельные значения перемещения:
для труб повышенного уровня ответственности - 0,05d;
для труб нормального уровня ответственности - 0,10d;
для труб пониженного уровня ответственности - 0,15d.
где d- характерный наружный диаметр дымовой трубы в верхней части.
11.2 Нагрузки и воздействия

11.2.1 К постоянным нагрузкам на стальную дымовую трубу следует относить вес всех элементов конструкций несущего ствола, футеровки, газоотводящих стволов, тепловой изоляции и постоянного инженерного оборудования. Также следует учитывать пылевую нагрузку для дымовых труб производственных предприятий, в которых может происходить чрезмерный вынос пыли или золы, нарастающих на внутреннюю поверхность несущей оболочки или футеровки.
11.2.2 К кратковременным нагрузкам следует относить климатические воздействия и ветровую нагрузку, которая является определяющей и зависит, прежде всего, от скоростей ветра, наблюдаемых в районе строительства трубы, а также изменение скорости ветра в зависимости от высоты. Следует учитывать, что влияние на ветровую нагрузку, как по направлению воздушного потока, так и перпендикулярно ему, оказывают следующие факторы, в комплексе или по отдельности:
географические и геометрические особенности местности;
степень турбулентности;
близрасположенные сооружения, в том числе и трубы;
плотность воздуха;
значение коэффициента лобового сопротивления (коэффициент формы);
значения частоты собственных колебаний;
степень конструкционного демпфирования и присутствующая масса;
конфигурация нескольких первых типов колебаний;
влияние, оказываемое лестницами, площадками, трубопроводами и т. д.
Для стальных дымовых труб, удовлетворяющих условию h/d>10, необходимо выполнять их поверочный расчет на резонансное вихревое возбуждение; здесь h- высота трубы, d- характерный поперечный размер в направлении, перпендикулярном ветровому потоку.
Для предотвращения резонансного вихревого возбуждения могут быть использованы различные конструктивные мероприятия: установка вертикальных или спиралевидных ребер (интерцепторов), перфорированных ограждений или настроенных соответствующим образом динамических гасителей колебаний.
При проектировании стальных дымовых труб следует уделять особое внимание ветровой нагрузке, которая может увеличиваться из-за влияния соседних сооружений вследствие эффекта интерференции. Наибольшее влияние на стальную трубу может оказывать сооружение с формой, близкой к цилиндрической, располагаемое с наветренной стороны на расстоянии менее 10 его средних наружных диаметров. В данном случае применение таких конструктивных мероприятий, как установка интерцепторов являются неэффективными.
11.2.3 К длительным нагрузкам следует относить температурные воздействия отводимых дымовых газов.
В случае отсутствия в стальной трубе внутренней футеровки или внешней теплоизоляции, принимается, что температура ее несущей оболочки находится на отметке примерно посередине между температурой окружающего воздуха и температурой отходящих газов при скорости газов в трубе от 5 м/с до 15м/с. Если скорость газов превышает 15 м/с, либо несущая оболочки имеет футеровку или внешней теплоизоляцию, необходимо произвести расчёт теплопередачи с целью определения максимальной температуры оболочки. Расчёт производится при условии неподвижности воздуха и максимальной температуры окружающего воздуха.
Необходимо учитывать, что итоговая разность температур металла вызывает вторичное тепловое напряжение.
В случае наличия в конструкции трубы ограничительных элементов, сдерживающих деформации при относительном температурном расширении, следует учитывать изгибающие напряжения, возникающие в оболочке. Особое внимание в таких случаях следует уделять проектированию самонесущей свободно стоящей трубы без футеровки, отводящей дымовые газы от двух и более источников при температурах, значительно отличающихся друг от друга, или от одного источника с боковым вводом газохода при очень высоких температурах.
Необходимо учитывать оксидирование, которое возникает, когда температура используемого материала близка к предельной. Особое внимание следует уделять проектированию дымовой трубы газовой турбины, где уровень избыточного воздуха может значительно превышать нормальный. Не допускается для решения проблемы принимать только увеличение допуска на коррозию для оболочки, поскольку среда может быть загрязнена продуктами коррозии. В данном случае необходимо обеспечить защиту несущего ствола посредством устройства одного из видов футеровки.
11.2.4 К особым нагрузкам следует относить сейсмические и взрывные воздействия.
Следует принять во внимание, что напряжения в конструкциях надлежащим образом запроектированной стальной дымовой трубы, вызванные ветровой нагрузкой, как правило, превышает сейсмическую нагрузку от землетрясения до 10 баллов по модифицированной шкале Меркалли. В случае, когда в верхней части трубы располагается тяжёлый объект (например, динамический гаситель колебаний или массивная футеровка), либо применяются трубы с оттяжками, необходим обязательный учет сейсмической нагрузки.
Необходимо предусматривать соответствующие мероприятия в случае возможности возникновения внешнего взрывного воздействия. Как правило, стальные трубы обладают высокой сопротивляемостью к внешним взрывам, однако при возникновении взрыва в непосредственной близости от дымовой трубы могут потребоваться мероприятия по усилению ее конструктивных элементов.
В случае возможности взрыва вследствие возгорания сажи или горючих газов следует учитывать избыточное давление, возникающее внутри трубы.
При проектировании необходимо оценить риск пожара в трубе, который может быть вызван возгоранием:
несгоревшего топлива, источником которого является смежный бойлер или котёл;
несгоревшего углеводорода, выброс которого происходит после разрыва жаровой трубы котла, для которого используется нефтехимическое топливо;
сажи, серы или других отложений.
В случае, если риск внутреннего возгорания достаточно высок, необходимо предусмотреть установку внутренней футеровки из огнеупорного бетона.
11.3 Химическое воздействии

11.3.1 Для дымовых труб необходимо учитывать внутреннее химическое воздействие, происходящее в результате воздействия кислот, образующихся за счет конденсации оксида серы в отходящих газах. Следует уделить особое внимание проектированию дымовых труб, в которых температура отводимых газов или поверхности, с которой они соприкасаются, опускается ниже 65°С, даже в случае отладки процессов переработки газа и горения на доведение до минимума выработку SO3, либо наличия системы десульфуризации отходящих газов.
В случае наличия в отводимых газах хлоридов, необходимо также учитывать возможность химического воздействия хлористоводородной кислоты, которая может образоваться при температуре газов или поверхности, с которой они контактируют, ниже 60°С. Даже в очень маленьком количестве хлориды в сочетании с другими конденсированными кислотами могут спровоцировать значительную коррозию.
Хлороводород, фтороводород и свободный хлор, содержащиеся в отходящих газах, обладают коррозионными свойствами, когда находятся в паровой фазе. Использование нержавеющей стали в данном случае допускается при температуре не более 320°С, а в случае наличия паров фтора - при температуре не выше 250°С.
Уровень химической нагрузки следует принимать по табл. 8, при условии, что отходящие дымовые газы не содержат галогенов в высокой концентрации (см. примечания 4, 5 к табл. 11.2).
Таблица 11.2 Уровень нагрузки
Уровень химической нагрузки
Часы эксплуатации в год, когда температура поверхности, соприкасающейся с отходящими газами, ниже вычисленной кислотной точки росы +100 C

Низкий
< 25

Средний
25 - 100

Высокий
>100

Примечания:
Часы эксплуатации в Таблице 9 действительны при содержании SO3, равном 15%о. При разном содержании SO3, часы эксплуатации обратно пропорциональны содержанию SO3. Когда содержание SO3 неизвестно, при проектировании трубы учитывают его минимальное содержание, достигающее 2% от содержания SO2 в отходящих газах.
При расчёте часов эксплуатации, в течение которых труба испытывает химическую нагрузку, особое внимание следует уделить моментам начала и окончания работы, когда температура отходящих газов ниже кислотной точки росы.
Тогда как температура стальной трубы обычно выше кислотной точки росы, следует учитывать, что небольшие участки могут подвергнуться местному охлаждению и, таким образом, оказаться под влиянием локализованной кислотной коррозии. Местное охлаждение может возникнуть вследствие:
подсосов воздуха;
охлаждения ребра фланца, интерцепторов и другой арматуры;
охлаждения через опорные точки;
обратной тяги у вершины трубы.
Присутствие хлоридов и фторидов в конденсате отработанного газа может значительно усилить коррозию. Расчёт скорости коррозии в подобных условиях зависит от нескольких комплексных показателей. Допускается считать степень химической нагрузки низкой при условии, что концентрация HCl < 30 мг/м3 или HF < 5 мг/м3, а время работы при температуре ниже кислотной точки росы не превышает 25 часов в год.
Независимо от температуры, химическая нагрузка считается высокой, если концентрация галогенов выше, чем:
для фторида водорода: 0.025% по весу (300 мг/м3 при 200 C и давлении в 1 бар);
для элементарного хлора: 0.1% по весу (1300 мг/м3 при 200 C и давлении в 1 бар);
для хлорида водорода: 0.1% по весу (1300 мг/м3 при 200 C и давлении в 1 бар).
Следует считать, что условия насыщенных или конденсирующихся дымовых газов системы десульфуризации всегда создают высокую химическую нагрузку.
11.3.2. Для труб, которые большую часть времени не подвергаются химическому воздействию, допускается ограниченное воздействие кислотной коррозии.
11.4 Проектирование фундаментов и опорных плит стальных дымовых труб

11.4.1 При проектировании фундаментов и анкерных болтов стальных дымовых труб следует учитывать нагрузку опрокидывающего момента, силы, направленной по нормали, а также силы сопротивления сдвигу.
11.4.2 При расчете фундамента необходимо учитывать тепловое воздействие, оказываемое на него дымовыми газами.
Особое внимание следует уделить проектированию фундаментов труб газотурбинных установок или других высокотемпературных систем. Как правило, достаточным является установка защитной или отражающей тепловой изоляции.
11.4.3 Анкерные болты должны быть затянуты на расчетную величину предварительной затяжки. Максимальное напряжение болта не должно превышать 73% от прочности на разрыв материала болта. При отсутствии реакции на вихреобразование допускается использование альтернативных методов крепления дымовой трубы к фундаменту.
11.4.4 После монтажа и выверки конструкций опорной части дымовой трубы (в том числе с использованием пакета стальных подкладок), под опорную плиту трубы следует выполнять подливку из безусадочного цементного раствора (см. рис. 11.5). Прочность цементного раствора на сжатие должна равняться или превосходить прочность на сжатие бетона фундамента.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15

Рисунок 11.5 Подливка под опорную плиту дымовой трубы
Примечание: если выверка опорной части дымовой трубы изначально выполнялась при помощи гаек, устанавливаемых на анкерные болты под опорной плитой, после установки подкладок необходимо ослабить эти гайки.

11.5 Проектирование оболочек стальных труб

11.5.1 При проектировании стальной дымовой трубы, для ее несущей оболочки должны быть выполнены проверки:
по несущей способности;
по деформациям;
по усталости (за исключением труб с эффективным динамическим управлением).
Проверку по несущей способности следует выполнять с целью подтверждения отсутствия потери устойчивости оболочки, в результате действия расчетных нагрузок. Необходимо выполнять проверку оболочки на прочность, а также на общую и местную устойчивость.
Проверку по деформациям следует выполнять с целью определения величины горизонтального перемещения верха дымовой трубы от действия нагрузок. Допускается считать, что амплитуда горизонтального перемещения верха трубы не ограничена до тех пор, пока обеспечивается несущая способность оболочки и обеспечиваются конструктивные и технологические требования к эксплуатации дымовой трубы. Ключевым требованием по ограничению амплитуды перемещения в данном случае может быть эстетико-психологическое требование по исключению возникновения чувства опасности и тревоги у окружающих.
Проверку на усталость необходимо выполнять в случае возможности возникновения резонансного вихревого возбуждения, для соответствующих критических скоростей ветра, с целью установления, что резонансные колебания не приведут к накоплению усталостных повреждений, возникновению и постепенному росту трещин в материале оболочки (в особенности, около сварных швов) и, в итоге, к обрушению ослабленных участков. При этом, следует учитывать, что усталость материала в значительной степени зависит от количества циклов нагрузки в течение расчётного срока службы трубы, амплитуды напряжений и конструктивного исполнения элементов конструкций.
11.5.2 Следует предусматривать меры для исключения овализации оболочки и эффекта овализационной вибрации. При этом могут устанавливаться кольцевые ребра жесткости, использоваться армированный бетон с внутренней стороны оболочки или выполняться другие мероприятия.
11.5.3 Проемы в несущей оболочке должны быть усилены во избежание локального ухудшения следующих свойств:
прочности;
усталостной долговечности;
устойчивости к резким колебаниям.
Допускается считать, что прочность поперечного сечения участка с проемами равна прочности поперечного сечения сплошного участка, при условии, что моменты сопротивления сечения равны.
Как правило, следует предусматривать установку на несущую оболочку трубы вертикальных подкрепляющих ребер жесткости с обеих сторон проема с целью компенсации отсутствующего материала в проеме. Во избежание образования вертикальной деформации поперечного сечения с проемом, в силу уменьшения жесткости ослабленного сечения из-за возможного изгиба материала внутрь или наружу, по краям проема необходимо установить подкрепляющие ребра жесткости перпендикулярно к оболочке.
Необходимо учитывать, что внезапное разрушение ребер жесткости сверху и снизу может спровоцировать концентрацию напряжения, в результате чего нагрузка на определенном участке может увеличиться втрое, что спровоцирует усталостные явления и появление трещин.
Рекомендуемая конструкция усиления проемов представлена на рис. 11.6
Если ширина проема превышает 40% от диаметра трубы, чтобы избежать вышеописанных последствий, необходимо установить вертикальные ребра жесткости с каждого края, тогда как горизонтальное ребро жесткости необходимо установить по всей окружности (см. рисунок 11.6).
Если ширина проема составляет менее 40% от диаметра трубы, допускается только укрепление участка по ширине проема.
Длина участков вертикальных ребер сверху и снизу от проема должна быть равна расстоянию до точки, в которой дополнительное напряжение незначительно. Достаточной можно считать длину участков ребер сверху и снизу от проема, которые составляют ширины проема.
В случае если высота проема более чем вдвое превышает его ширину, необходимо выполнение дополнительной проверки на устойчивость.
Если условия эксплуатации трубы требуют наличие проема для отвода дымовых газов, ширина которого превышает две трети диаметра несущей оболочки, допускается установка большого числа меньших проемов, которые в совокупности составят необходимую площадь. В этом случае следует выполнить усиление участков между отверстиями, а также усиление всей группы отверстий.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15
Рисунок 11.6 Рекомендуемая конструкция усиления широких проемов (>0,4D)

Проемы в оболочках, не усиленных дополнительными элементами жёсткости, должны быть закруглены по радиусу с минимальным значением 10 t, где t - толщина оболочки.
11.5.4 Необходимо учитывать, что наличие проемов, в том числе усиленных дополнительными элементами, может привести к локальному уменьшению жесткости трубы, что повлияет на собственную частоту ее колебаний и динамические характеристики.
11.5.5 Для несущих оболочек стальных труб не допускаются дефекты (w) более 0,02 I в соответствии с рис. 11.7.
[ Cкачайте файл, чтобы посмотреть картинку ]15

Рисунок11.7 Дефекты несущих оболочек стальных труб


11.6 Материалы

11.6.1 При температуре поверхности оболочки до 4000С следует использовать углеродистые и низколегированные стали. В случае температуры поверхности более 4000С необходимо использовать коррозионностойкие и жаростойкие стали.
11.6.2 Не рекомендуется использовать обычную нержавеющую сталь (в том числе и с высоким содержанием молибдена) в трубах, отводящих дымовые газы от оборудования, работающего на серосодержащем топливе в условиях средней или высокой химической нагрузки.
11.6.3 При температуре металла ниже 650C и концентрации конденсируемой серной кислоты 5% рекомендуется использование нержавеющей стали с высоким содержанием молибдена. Следует учитывать, что подобные условия, как правило, наблюдаются у вершины (на высоте, равной трём диаметрам) любой трубы, которая отводит серосодержащие дымовые газы.
Примечание: наличие газоочистки или присутствие хлоридов в конденсате в разы увеличивают скорость коррозии, из-за чего использование подобной нержавеющей стали нецелесообразно.
11.6.4 Не допускается использовать обычную нержавеющую сталь для использования при контакте с отходящими газами, содержащими щёлочи.
11.6.6 В случаях, когда не удаётся избежать высокой химической нагрузки на внутреннюю поверхность несущей оболочки, необходимо использовать специальное защитное покрытие. В качестве альтернативы допускается использовать металлическую футеровку из титана или стали с высоким содержанием никеля.
11.6.7 Не допускается использование низколегированной стали с содержанием меди для атмосферных условий эксплуатации в прибрежной морской зоне, а также любой другой хлоридсодержащей среды.
Следует учитывать, что при контакте с отходящими газами при переменной конденсации SO2/SO3 (но не HCL) эта сталь более устойчива к коррозии, нежели углеродистая (например, если дымовая труба эксплуатируется в режиме с частыми остановками, во время перерыва в работе температура её металла, как правило, выше кислотной точки росы). В случае, когда температура металла длительное время находится ниже кислотной точки росы при контакте с отходящими газами, эксплуатационные качества низколегированной стали с содержанием меди во многом схожи с характеристиками углеродистой стали.
11.6.8 Стыки элементов из нержавеющей стали с элементами из углеродистой стали следует выполнять на болтах. Во избежание ускоренной коррозии вследствие гальванической реакции, в таких соединениях необходимо предусматривать изолирующие прокладки. Допускается выполнение сварных соединений при условии, что выбор технологии сварки, электрода и т.д. осуществляется компетентным специалистом. Особое внимание необходимо уделить выбору подходящего коэффициента расширения в соответствии с маркой и температурой используемой стали.
11.6.9 Минимальная толщина несущей оболочки трубы из углеродистой стали должна составлять 5 мм, включая припуск на коррозию.
11.6.10 Припуск на коррозию следует принимать как сумму внешних и внутренних припусков, определяемых по таблицам 11.3 и 11.4. Общий припуск необходимо прибавить к толщине оболочки, соответствующей нормативным пределам напряжения и деформаций. Припуск на коррозию на всех открытых поверхностях должны иметь как внутренние, так и внешние фланцы. Припуски, данные в таблицах 11.3 и 11.4, рассчитаны на 20 лет срока службы трубы. Для более долгих сроков службы припуски на коррозию следует пропорционально увеличить. Для временных труб сроком службы до 1 года допускается значения внешних и внутренних припусков принять равными нулю, за исключением условий с высокой химической нагрузкой, когда внутренний припуск следует принять равным 3 мм.
Для отдельно стоящих труб со стальной футеровкой (футеровками) только внутренняя сторона футеровки (футеровок) имеет внутренний припуск на коррозию. Внутренняя сторона внешней оболочки не требует припуска на коррозию, при условии, что воздушный зазор (или зазоры) между футеровкой и внешней оболочкой имеют влагонепроницаемую защиту

Таблица 11.3 Внешний припуск на коррозию
Наименование
Припуск

Окрашенная углеродистая сталь
0 мм

Окрашенная углеродистая сталь под изоляцией
1 мм

Углеродистая сталь без покрытия
3 мм

Сталь «кортен» или аналогичная без покрытия
1 мм

Нержавеющая сталь без покрытия
0 мм


Примечание: Внешний припуск на коррозию, приведённый в таблице 6.1, подходит для нормальной окружающей среды. Когда труба находится в агрессивной среде, созданной промышленным загрязнением, соседними трубами или непосредственной близостью к морю, следует увеличить припуск на коррозию.

Таблица 1.4 Внутренний припуск на коррозию (только для углеродистой стали поверхности газоотводящих стволов)
Обычная температура металла при контакте с отработанным газом
Химическая нагрузка по данным Таблицы 4.1
Внутренний припуск на коррозию

< 650 С
низкая
неприменимо (химическая нагрузка всегда «высокая») 1)


средняя
неприменимо (химическая нагрузка всегда «высокая») 1)


высокая
припуск на коррозию недопустим, используйте другой материал1-*

650 С - 3450 С
низкая
2 мм 2)


средняя
4 мм 3)


высокая
припуск на коррозию недопустим, используйте другой материал3)

>3450С
низкая
1 мм


средняя
2 мм


высокая
припуск на коррозию недопустим, используйте другой материал


Примечания:
При условии, что концентрация кислоты в конденсате ниже 5%, а концентрация хлорида не превышает 30 мг/м3, в пределах данного температурного диапазона целесообразно использовать нержавеющую сталь с высоким содержанием молибдена с припуском на коррозию 3 мм на срок службы 20 лет. В такой среде особое внимание следует уделить защите поверхности трубы или футеровки, соприкасающейся с потоком газа, например, посредством плакирования соответствующим сплавом с высоким содержанием никеля, титаном или используя подходящее органическое покрытие.
При низкой химической нагрузке, сталь «Кортен» несколько превосходит углеродистую сталь в плане устойчивости к коррозии, в особенности, при периодическом или кратковременном (например, при регулярных остановках в работе) контакте с конденсирующей SO2/SO3.
В подобной среде обычная нержавеющая сталь (в том числе, и нержавеющая сталь с высоким содержанием молибдена) незначительно превосходит углеродистую в плане устойчивости к коррозии, поэтому использование её не целесообразно. Углеродистая сталь, используемая в трубах в условиях высокой химической нагрузки, нуждается в соответствующем защитном покрытии.
11.7 Теплоизоляция

11.7.1. Для сведения к минимуму потери тепла дымовой трубы и поддержания температуры оболочки или металлической футеровки выше уровня точки росы отходящих газов, как правило, следует предусматривать тепловую изоляцию.
Следует учитывать, что какой бы эффективной не была изоляция, будет происходить конденсация кислоты, если температура отходящих газов, поступающих в трубу равна или меньше температуры их кислотной точки росы.
11.7.2 Для исключения вероятности образования коррозии в охлажденных участках элементах конструкций вследствие образования «мостиков холода» необходимо:
предотвратить возможный подсос воздуха посредством плотной герметизации фланцевых соединений, смотровых и очистных люков, компенсаторов и проемов для установки измерительных приборов. Герметизирующие материалы должны характеризоваться долгосрочной эффективностью при существующей эксплуатационной температуре;
исключить прямой контакт металлической футеровки с несущей стальной оболочкой;
предусмотреть соответствующую теплоизоляцию для таких элементов, как оттяжки, интерцепторы, лестницы, платформы и патрубки в местах их крепления к металлу, с которым соприкасаются отходящие газы.
11.7.3 Конструкция изоляции должна позволять поддерживать температуру поверхности, с которой соприкасаются отходящие газы, выше температуры точки росы, когда отведение газов происходит при нормальных условиях эксплуатации, а также отличных от нормальных условий, если таковые сохраняются в течение 25 часов в год. В ходе проектирования необходимо учитывать следующие аспекты:
- теоретическую кислотную точку росы, рассчитанную с учетом содержания серы и избыточного воздуха для горения, необходимо увеличить на граничный предел, равный 10°С. Если для расчета температуры кислотной точки росы отработанного газа недостаточно данных, допускается принять следующие значения минимальной температуры металла, с которым соприкасаются отходящие газы:
175°С, если горючее вещество представляет собой нефть и/или газ с весовой концентрацией серы более 0,5%;
135°С, если горючее вещество представляет собой уголь с весовой концентрацией серы более 0,5%;
100°С, если весовая концентрация серы в горючем менее 0,5%.
- в месте расположения дымовой трубы температура окружающей среды должна соответствовать минимальной зимней температуре. Такое значение температуры допускается определять путем усреднения средних температур каждой ночи в течение месяца;
- скорость ветра принимается равной 5 м/с;
- необходимо выполнить проверку металла, с которым соприкасаются отходящие газы, чтобы выяснить его состояние при возможной максимальной температуре газа. Для такой проверки необходимо учитывать следующие расчетные параметры:
температуру окружающей среды, соответствующую максимальной температуре воздуха в месте расположения трубы;
нулевую скорость ветра.
Для достижения соответствия с требованиями данного пункта, расчет толщины изоляции производится исходя из значения проводимости изоляционного материала, указанного производителем.
11.7.4 В случае установки наружной теплоизоляции из минеральной ваты, при толщине более 50мм ее укладку следует выполнять минимум в два отдельных слоя, причем наружный слой укрепляется таким образом, чтобы его вертикальные и горизонтальные стыки располагались в шахматном порядке по отношению к стыкам внутреннего слоя. Если ребро жесткости или фланец секции дымовой трубы выступает за наружную сторону изоляции, их необходимо обернуть дополнительным слоем такой же толщины на расстояние как минимум 75мм с каждой стороны фланца или ребра жесткости. Изоляция должна быть защищена от воздействия окружающей среды. Удобным способом обеспечения защиты является покрытие металлической обшивкой .
Закрепление изоляции необходимо выполнять таким образом, чтобы концы плотно состыковывались друг с другом. Стык может быть укреплен на месте посредством обвязки стальными лентами. Как минимум две полосы ленты следует устанавливать для каждого яруса изоляции. Изоляционный материал, как правило, собирается и соскальзывает со стальной поверхности при эксплуатации, что приводит к формированию оголенных участков, представляющих собой потенциальные «мостики холода». Предотвратить соскальзывание изоляции можно с помощью приваренных к оболочке стальных штифтов. На низких трубах, подверженных химическим нагрузкам, штифты могут проступать сквозь изоляцию и быть оборудованными предохранительными шайбами.
11.7.5 Допускается использование в качестве теплоизоляции алюминиевой обшивки, закрывающей узкие воздушные пространства.
Примечание: в определенных случаях в качестве обшивки может подойти листовая сталь или другие виды обшивки.
Внешнюю сторону стальной оболочки под обшивкой необходимо покрыть теплоустойчивой краской.
Обшивка должна представлять собой алюминиевый лист толщиной не менее 1,0мм. Обшивку монтируют ярусами, каждая из которых состоит из одинакового количества сегментов. Все линии стыка должны быть соединены с помощью заклепок из алюминиевого сплава на расстоянии между их центральными точками не более 100 мм. Монтаж по ярусам должен выполняться со сдвижкой вертикальных стыков на половину сегмента нижерасположенного яруса.
Расстояние между внутренней стороной обшивки и внешней стороной оболочки трубы должно соответствовать теплотехническому расчету. Необходимое расстояние обеспечивается с помощью непрерывных прокладок по окружности, выполненных из слабо проводящего материала необходимой толщины, которые совпадают с горизонтальными стыками алюминия. Данный материал необходимо закрепить в проектном положении с помощью силиката натрия или других подходящих клейких веществ. Прокладки служат для разделения воздушного зазора между стальной оболочкой и алюминиевой обшивкой на участки не более 1,5м в высоту, что уменьшает потери конвективного тепла.
В случае если длина сборных секций оболочки трубы между фланцами не является кратным высоте яруса обшивки, для каждой секции трубы нужно использовать только один собранный ярус.
Все выступающие части должны быть обшиты. Очистные люки и другие участки, куда необходим доступ, должны быть закрыты съемными алюминиевыми панелями.
Воздушный зазор в верхней части дымовой трубы необходимо полностью загерметизировать, чтобы предотвратить попадание влаги в пространство между стальной оболочкой и обшивкой.
Нахлест верхнего и нижнего ярусов обшивки, а также листов обшивки по вертикальному стыку должен составлять минимум 25мм.
В целях выполнения осмотра стальной несущей оболочки следует сконструировать квадратные проемы в обшивке площадью 150мм2, расположенные в контрольных местах, и закрыть их съемными панелями площадью 230мм . Рекомендуемые контрольные места:
прямо противоположно любому входному отверстию;
на расстоянии длиной примерно 1,25м от верхней части дымовой трубы.
Не допускается соприкосновение разнородных металлов. Если конструкция предполагает соприкосновение двух разнородных металлов, между ними необходимо поместить диэлектрическую и водонепроницаемую прокладку.
11.7.6 Для дымовой трубы с двойной стенкой допускается заполнение пространства между наружной оболочкой и внутренним газоотводящим стволом минеральной ватой, вспученными минералами или другим подходящим изоляционным материалом.
Если в качестве изоляционного материала применяются вспученные минералы, необходимо обеспечить отсутствие пустот или проемов, через которые может произойти утечка материала. Необходимо определить подходящее место для отводного канала в самой нижней точке зоны с засыпным материалом, для того чтобы обеспечить возможность его извлечения, если возникнет необходимость осуществить доступ к внутреннему пространству трубы.
На наружную сторону дымовой трубы необходимо поместить таблички, предупреждающие, что труба заполнена засыпной теплоизоляцией.
Для засыпной изоляции из вспученных минералов следует предусмотреть возможность восполнения образовавшихся пустот в межтрубном пространстве вследствие уменьшения объема материалов до 10% за период времени от 6 месяцев до года. В отдельных случаях, по истечении еще одного года эксплуатации, может потребоваться повторное восполнение засыпного материала.
11.8 Футеровка

11.8.1 Как правило, в стальных дымовых трубах следует предусматривать устройство футеровки с целью:
- увеличения прочности несущей оболочки за счет поддержания ее в холодном состоянии;
- обеспечения пожарной защиты;
- защиты несущей оболочки с внешней изоляцией от слишком горячих отработанных газов. Высокая температура газов может быть спровоцирована производственной неполадкой или же в случае применения байпасной системы;
- обеспечения защиты от коррозии;
- выполнения функции изоляции, поддерживающей температуру отходящих газов выше его кислотной точки росы;
- уменьшения вероятности аэродинамической неустойчивости.
11.8.2 Футеровки в стальных дымовых трубах, как правило, следует предусматривать по одному из следующих вариантов:
- внутренний газоотводящий ствол (ВГС) с обслуживаемым или необслуживаемым пространством между ним и наружной несущей оболочкой. В пределах несущей оболочки могут размещаться несколько газоотводящих стволов, образуя многоствольную дымовую трубу. Такие футеровки могут быть выполнены из металла или конструкционных полимерных материалов;
- сплошная футеровка, закрепляемая на внутренней стороне несущей оболочки. Футеровка может быть либо отлита по несущей оболочке либо нанесена методом торкретирования, напыления, с помощью шпателя или кисти. Такие футеровки могут выполняться из специального бетона, полимерных материалов или химически стойких покрытий.
11.8.3 Некоторые положения для ВГС из металла и конструкционных полимеров для стальных дымовых труб следует принимать аналогично ВГС для монолитных железобетонных труб.
При проектировании самонесущего ВГС с опиранием в нижней части на фундамент дымовой трубы или на ее наружный несущий ствол, горизонтальные опоры, обеспечивающие устойчивость ВГС, следует устанавливать как можно ближе к верху трубы. Количество промежуточных горизонтальных опор необходимо сводить к минимуму и определять на основании анализа устойчивости и динамической реакции.
Конструкция опор должна обеспечивать раскрепление внутреннего ствола к наружному, при этом не должно быть препятствия свободному температурному расширению внутреннего ствола как вертикально, так и радиально.
Зазор между ВГС и горизонтальной опорой следует принимать равным от 3 до 6 мм (больший зазор необходим для внутренних стволов большего диаметра).
Конструкция ВГС должна обеспечивать его сопротивление к напряжениям, вследствие нагрузок, создаваемым горизонтальными опорами из-за перемещений наружного несущего ствола.
Верхняя часть трубы должна быть снабжена козырьком, для того чтобы обеспечить защиту межтрубного пространства между ВГС и наружной оболочкой от воздействий окружающей среды. Конструкция оболочки в верхней части не должна препятствовать свободному перемещению внутреннего ствола.
В конструкции оболочки газоотводящего ствола, особое внимание следует уделить пригодности ее крепежных деталей, принимая во внимание риск образования кислотной коррозии, естественной коррозии, а также усталостных трещин, которые могут быть спровоцированы аэродинамическими колебаниями.
11.8.4 Не допускается применение ВГС из углеродистой стали для эксплуатации в условиях высокой химической нагрузки. В условиях низкой или средней химической нагрузки возможно использование допустимых значений внутренней коррозии. В условиях высокой химической нагрузки допускается использование ВГС из сплавов с высоким содержанием никеля, титана, других стойких металлов или использовать плакированные стали с защитным покрытием из вышеперечисленных материалов.
Минимальная толщина стенки газоотводящего ствола составлять не менее 3 мм для углеродистой стали и 1,5мм для нержавеющей стали без учета припуска на коррозию.
11.8.5 ВГС из конструкционных полимерных материалов следует применять для эксплуатации в условиях высокой химической нагрузки при низких температурах. Не допускается применение ВГС из полимерного материала в случае его температуры выше 100°С. При применении соответствующего полимера возможны кратковременные повышения температуры до 150°С, однако следует учитывать, что срок службы футеровки при этом уменьшится.
Для поддержания температуры футеровки ниже 100°С в верхней части трубы может быть установлена струйная система, которая приводится в действие, как только температура отходящих газов превышает 100°С.
11.8.6 Монолитная футеровка из специального бетона должна иметь минимальную объемную плотность, равную 1000кг/м3 в сухом состоянии.
Жаростойкий бетон должен обладать достаточной прочностью.
Конструкция футеровки должна состоять из одного слоя при отсутствии пароизоляции. Футеровки допускается отлить по внутренней стороне несущей оболочки или нанести методом торкретирования. Способы смешивания и необходимое количество воды должны соответствовать инструкциям производителей.
Толщина футеровки не должна быть менее 50мм. При толщине от 50мм до 65мм футеровки армируются электросварной проволочной сеткой. Размер ячейки проволочной сетки должен быть равен 50х50мм с проволокой минимального диаметра 2мм или 100х 100мм с минимальным диаметром проволоки 3 мм.
Сетка располагается на расстоянии 20мм от поверхности стальной оболочки и крепится к оболочке с помощью стальных шпилек, приваренных с интервалом 450мм.
Футеровки толщиной более 65мм должны наноситься по V-образным стальным анкерам, которые привариваются к оболочке в произвольном порядке с минимальным количеством 16шт. на 1 м .
Необходимо установить в верхней части бетонной футеровки устойчивый к коррозии металлический колпак с целью ее защиты от воздействия окружающей среды.
При условии, что температура поверхности футеровки, с которой соприкасаются отходящие газы, превышает кислотную точку росы, принимается, что такой вид футеровки обеспечивает защиту стальной дымовой трубы или стального внутреннего газоотводящего ствола от коррозии. В результате установки такой футеровки дымовая труба, которая в незащищенном состоянии классифицировалась как "Подверженная высокой химической нагрузке" будет характеризоваться как труба "Подверженная низкой химической нагрузке".
11.8.7 Следует учитывать, что использование пластика и стеклопластика в качестве футеровок стальных дымовых труб очень ограничено, поскольку такие материалы, как правило, отходят от стальной поверхности трубы в результате их относительного расширения. Допускается применение таких футеровок в случае максимальной температуры на их поверхности равной 80°С для эпоксидных смол и 60°С для полиэфирных смол.
Необходимо обеспечить плотную адгезию футеровок из стеклопластика к внутренней стороне оболочки дымовой трубы в целях предотвращения образования трещин или сколов на поверхности. Необходимо учитывать, что проникновение отходящих газов, содержащих кислоты, через стеклопластик спровоцирует коррозию стальной оболочки.
11.8.8 При выборе внутреннего химически стойкого покрытия необходимо учитывать максимальную температуру, которой оно будет подвергаться как в мокром, так и в сухом состоянии. Применению подлежат только те покрытия, которые способны сохранять свои защитные свойства в условиях высоких температур на протяжении всего срока эксплуатации дымовой трубы. Кроме того, свойства расширения выбранного в качестве покрытия материала должны быть совместимыми со свойствами расширения оболочки в пределах соответствующего диапазона температур.
11.9 Ходовые лестницы, площадки для отдыха и светофорные площадки

11.9.1 Для подъема на трубы следует предусматривать ходовые лестницы. Лестницы должны быть постоянно закрепленными на оболочке трубы и выполняются, как правило, вертикальными с дуговым защитным ограждением, в виде непрерывной линии с промежуточными площадками для обслуживания или отдыха по мере необходимости.
Ступени на лестнице должны быть равномерно распределены по всей длине, с расстоянием между центрами - от 225мм до 300мм. Ступени следует изготавливать из круглого стержня диаметром не менее 20мм.
Дуговое ограждение у вертикальных лестниц должно выполняться, начиная с высоты 3 м от уровня земли. Дуги должны располагаться на расстоянии не более 0,8 м одна от другой и соединяться не менее чем тремя продольными полосами. Расстояние от лестницы до дуги должно быть не менее 0,7м и не более 0,8м при радиусе дуги 0,35-0,4м.
Альтернативой лестнице с дуговым ограждением является открытая лестница со специальной системой безопасности.
В любом случае лестницы высотой более 10м должны быть оборудованы площадками для отдыха не реже, чем через каждые 10м по высоте.
11.9.2 Площадки для обслуживания и светофорные площадки должны быть организованы, при необходимости, на соответствующих уровнях для обеспечения доступа к пунктам отбора проб, измерительным приборам, заградительным огням и т. п. Площадки должны быть надежно прикреплены к оболочке трубы и иметь минимальную ширину 825мм. Площадки должны иметь ограждения высотой 1,1м с промежуточной перекладиной и нижней отбортовочной планкой высотой не менее 100мм.
11.10 Допуски при изготовлении и монтаже

11.10.1. При изготовлении несущей оболочки необходимо соблюдение следующих допусков:
- при сборке царги трубы с приваренными фланцами размерные допуски составляют ±3мм по окружности и диагонали. По возможности, осуществлять измерения следует, когда ось оболочки расположена вертикально;
- деформация правильной окружности цилиндра на сварных швах не должна превышать 3мм в соответствии с замером по длинному шаблону в 450мм, центр которого совпадает со сварочным швом, а край - с расчётным радиусом цилиндра.
Прочие дефекты должны находиться в пределах, указанных в п. 8.24.;
- вертикальные стыковые сварные соединения должны быть расположены в шахматном порядке на расстоянии, как минимум, 200мм друг от друга;
- отклонение ребер и пластин от оси не должно превышать 1 мм.
11.10.2 Фланцы должны быть приварены к несущей оболочке сплошным швом. Прерывистая сварка не допускается.
Фланцы должны быть плоскими и перпендикулярными к оси трубы. Допуск на перпендикулярность фланцев ±0,5°. Перед креплением болтами максимальный зазор на границе с оболочкой между соответствующими парами фланцев должен составляет 1мм. Перед креплением болтами зазор у наружной кромки фланцев не должен превышать 1,5мм на 10мм ширины фланца.
Примечание: В данных производственных допусках нет необходимости, если фланцы скреплены между собой болтами ещё до приварки к соответствующим участкам оболочки. Необходимо обозначить ориентацию фланцев перед их приваркой.
11.10.3 В случае, если проектом допускается использование прерывистой сварки, необходимо заделать все щели, подверженные воздействию окружающей среды или отводимых дымовых газов.
11.10.4 Опорная плита и все её ребра должны быть приварены к несущей оболочке в целом и к каждому отдельному элементу сплошным швом. Плита должна располагаться перпендикулярно к стенке оболочки с допуском ±0,50.
11.10.5 Смежные участки свальцованной обечайки необходимо приварить друг к другу строго в продольном направлении с производственным припуском в ±12мм на 10м длины оболочки.
11.10.6 Отклонение трубы от вертикального положения при монтаже не должно превышать 25мм или 1/600 высоты, в зависимости от того, какой из этих параметров больше в любой из точек поверхности.
Инструкция по вводу в эксплуатацию футеровок из специального торкрет-бетона в стальных дымовых трубах или их внутренних газоотводящих стволах
11.10.7 Порядок ввода в эксплуатацию труб следует указывать в их проектах и он должен соответствовать инструкциям производителя торкрет-бетона.
Может быть рекомендован следующий порядок вывода трубы на рабочий режим эксплуатации:
Поддержание температуры газов в диапазоне от 70°С до 90°С в течение как минимум 3 часов;
Контроль за последующим увеличением температуры и объема газов, чтобы ни один из участков футеровки не подвергался воздействию газов, температура которых увеличивается со скоростью 50°С/час. Как минимум в течение 6 часов на футеровку должны воздействовать газы, температура которых составляет 75% от расчетной температуры.
Данные требования могут быть применимы для труб, которые были остановлены и запускаются вновь, а их бетонная футеровка была подвержена воздействию окружающей среды и насыщена влагой.
СПИСОК ИСТОЧНИКОВ

[1] Градостроительный кодекс Российской Фелерации.
[2] Федеральный закон от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании».
[3] Федеральный закон от 22 июня 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
[4] Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений»
[5] Постановление Правительства Российской Федерации от 16 февраля 2008 г. N87 «О составе разделов проектной документации и требованиях к их содержанию».
[6] «Рекомендаций по проходке шурфов в песчаных и глинистых грунтах при производстве инженерно-геологических изысканий для строительства», М., 1971 г., изд-во литературы по строительству;








13 PAGE \* MERGEFORMAT 14115


13 PAGE \* MERGEFORMAT 145615


13 PAGE \* MERGEFORMAT 148615


Обозначения на рисунке: 1 - царга оголовка; 2 - рядовая царга; 3 - переходная царга; 4 - царга с проемом; 5 -цокольная царга. I - крепление рядовой царги; II - крепление переходной царги




Root Entry

Приложенные файлы

  • doc 83514983
    Размер файла: 1 MB Загрузок: 0

Добавить комментарий